3.1.7采用资料不全的岩土工程勘察报告进行施工；原因分析：拟建场地的岩土工程勘察报告是结构设计的；改进措施：结构专业人员在应用勘察报告时，应结合上；3.2地基处理；3.2.1某工程天然地基承载力不足，需要采用复合；改进措施：按复合地基承载力进行地基计算时，不应忽；fspK≥≥PK－γm(d－0.5)；γm一一基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以；d一一
3.1.7 采用资料不全的岩土工程勘察报告进行施工图设计，甚至采用不是本场地的岩土工程勘察报告进行施工图设计。
原因分析：拟建场地的岩土工程勘察报告是结构设计的重要依据，设计时必须有拟建场地的岩土工程勘察报告、且必须是经岩土专业审查合格的，才可进行结构设计，任何不是本场地的岩土工程勘察报告或非正式的参考地质资料，都不能作为结构设计的依据。
改进措施：结构专业人员在应用勘察报告时，应结合上部结构，荷载的分布、地基变形和稳定等问题进行分析和研究，对不相适用或对提供的参数有疑义时，应提出意见与勘察单位讨论协商确定，不能盲目执行。对勘察报告中的钻孔位置与建筑物平面不符、钻孔深度不够以及资料不全的，应要求补勘或重新提供合理的岩土工程勘察报告。
3.2 地基处理
3.2.1 某工程天然地基承载力不足，需要采用复合地基，设计文件中将基底平均压力PK作为要求地基处理后的复合地基承载力特征值fspK。
改进措施：按复合地基承载力进行地基计算时，不应忽略基础埋置深度的影响，当可进行深度修正时，设计文件中要求地基处理后的复合地基承载力特征值fspK应为荷载效应标准组合时的基底平均压力PK扣除深度修正项，即：
fspK≥≥PK－γm(d－0.5)
γm一一基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度；
d一一基础埋置深度(m)，一般自室外地面标高算起。在填方整平地区，可自填土地面标高算起，但填土在上部结构施工后完成时，应从天然地面标高算起。对于地下室，如采用箱形基础或筏基时，基础埋置深度自室外地面标高算起；当采用独立基础或条形基础时，应从室内地面标高算起，
3.2.2 复合地基的褥垫层厚度设计取值不当。
原因分析：刚性基础下的复合地基可通过改变褥垫层厚度调整桩土的荷载分担。褥垫层越厚，桩分担的荷载越少，褥垫层厚度过小，桩间土承载力发挥不充分。
改进措施：褥垫层厚度的取值应符合《地基处理规范》JGJ79第7.2.5；8.2.7；9.2.3；10.2.4；11.2.5；12.2.5；13.2.2；15.2.5条的规定。
3.2.3 对分期建设的后期建筑地基采用强夯法进行地基处理时，未考虑后期强夯作业对先期建设的建筑物的影响。
原因分析：后期建筑地基采用强夯处理，其振动将对先期建设的建筑物，特别是附近的建筑物产生严重影响。
改进措施：施工方案须统盘规划，宜先对整个场地采用强夯，再进行每个工号的基础和上部结构施工。
3.2.4 分期建设的建筑物，设计中没有考虑后期施工降水，基坑开挖、地基处理对前期工程的影响。 改进措施：设计和方案须统盘规划。开工前应将后期施工产生的各种影响因素作为先期工程的设计条件，选择合理的施工方案和地基处理方案，减小对先期工程的影响。
3.2.5 某工程的不均匀地基（部分为粉土或砂土，另一部分为塑性指数较高的淤泥质土；或部分为一般性粘土，另一部分在深度方向夹有含水量大、孔隙比大、塑性指数大的淤泥或淤泥质土），选用搅拌水泥桩进行地基处理。
原因分析：目前国内施工设备形成的搅拌水泥土桩桩身强度与原土密切相关，地基土分层，桩体强度也分层，若在平面和深度方向有含水量大，孔隙比大，塑性指数大的土，这部分土形成的桩身强度较低。因此，软土部分桩体传递垂直荷载的能力较弱，不能保证将荷载传到软土下面的相对好的土层上，易产生不均匀沉降。
改进措施：宜采用桩体强度与原土无关、置换率高的增强体。与此同时，适当增加基础和上部结构刚度，防止因不均匀沉降可能造成建筑物的开裂。
3.2.6 某工程的不均匀地基(部分为承载力高的原状土，部分为挤密效果差的松散填土或部分为粉土或砂石，另一部分为塑性指数较高的淤泥质土)，选用置换率低的增强体(如碎石桩)，进行地基处理。
改进措施：桩基和刚性桩复合地基对减少地基变形和消除不均匀地基的不均匀变形效果很好。若选用复合地基，应提高软土部分桩体的置换率使处理后两部分地基承载力和模量相近。与此同时，适当增加基础和上部结构刚度，防止因不均匀沉降可能造成建筑物的开裂。
3.3 地基和基础计算
3.3.1 地基基础设计时，未考虑地面堆载的影响，造成地基承载力不能满足要求。
改进措施：由于一些工业建筑地面堆载较大，在地基基础设计时应考虑地面堆载对地基承载力和变形的影响产生的附加压力，并应考虑由于地面堆载引起的地基不均匀沉降对上部结构的不利影响。
3.3.2 在进行基础承载力计算时，将验算地基承载力的基底反力作为设计值，没有采用荷载效应基本组合。
改进措施：验算地基承载力和基础承载力时，应分别采用不同的荷载效应组合。按《地基规范》GB 5.4条规定，在验算地基承载力时，荷载效应应按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合；在计算基础承载力时，荷载效应应按承载能力极限状态下荷载效应的基本组合。
由可变荷载效应控制的基本组合设计值为：
S＝γGSGK＋γQ1SQ1K＋γQ2ψC2SQ2K＋??＋γQnψCnSQnK
由永久荷载效应控制的基本组合设计值为：
S＝γGSGK＋∑γQiψCiSQiK(i=1～n)
永久荷载分项系数γG:当基本组合由可变荷载控制时，γG＝1.2；当基本组合由永久荷载控制时，γG＝1.35；可变荷载分项系数γQ取1.4；可变荷载组合系数ψC一般取0.7。
3.3.3 当基础持力层下存在软弱下卧层时，未进行软弱下卧层的地基承载力验算。
改进措施：应按《地基规范》GB 5.7条的规定进行软弱下卧层的承载力验算：
PZ＋PCZ≤faZ
PZ――相应于荷载效应标准组合时，软弱下卧层顶面处的附加压力值；
PCZ――软弱下卧层顶面处土的自重压力值；
faZ一一软弱下卧层顶面处经深度修正后地基承载力特征值。
3.3.4 建造在斜坡上或边坡附近的建筑物或构筑物，未验算其稳定性。
改进措施：对于建造在斜坡上或边坡附近的建筑物或构筑物，仅验算地基承载力和变形是否满足规范要求，忽视了地基和土坡稳定的验算，且应按《地基规范》GB 5节的规定进行稳定性计算。
3.3.5 当同一结构单元的基础荷载差异很大或置于不均匀土层上时，地基基础设计仅满足承载力要求，未进行地基变形计算。
改进措施：应按《地基规范》GB 5节的规定分别进行地基沉降量、沉降差、倾斜和局部倾斜的验算，满足《地基规范》第3.0.2条地基变形计算的规定并符合表5.3.4的要求，且基础和上部结构设计时尚应考虑沉降差的影响，
3.3.6 设计多塔楼和裙房下的大底盘整体基础时，仅单独计算塔楼下的地基沉降量。
改进措施：在同一整体大面积基础上建有多栋高层和低层建筑，应该按照上部结构、基础与地基的共同作用进行变形计算。应按地基协同分析方法进行地基变形计算，符合《地基规范》GB 5.10条的规定，并满足《地基规范》表5.3.4的要求。
3.3.7 设计双柱或多柱联合基础时，未考虑荷载偏心的影响。
改进措施：应尽量使荷载合力点与基础重心重合，或减小偏心。当偏心不可避免时，荷载组合应考虑偏心弯矩产生的影响，并按《地基规范》GB 5.2-2、5.2.2-3、5.2.2-4公式计算基础底面边缘的最大压力值，满足《地基规范》5.2.1-1、5.2.1-2公式的要求。
3.3.8 在进行柱下基础计算时，未验算柱下基础顶面局部受压承载力。
改进措施：当柱轴力较大，基础混凝土强度等级低于柱混凝土强度等级时，应按《地基规范》GB 50007第
8.2.7条第4款、第8.3.2，8.4.13、8.5.19条的要求，验算基础顶面的局部受压承载力。局部受压承载力可按《混凝土规范》GB 5节计算。当不能满足要求时，可以提高基础混凝土强度等级或采取设置钢筋网片等措施以满足局部受压承载力要求。
3.3.9 在设计柱距相差较大，荷载分布不均匀的柱下条形基础时，内力计算按倒梁模型，地基反力直线分布。
改进措施：按《地基规范》GB 5.2条规定在比较均匀的地基上，上部刚度较好，荷载分布较均匀，且条形基础梁的高度不小于1/6柱距时，柱下条基的地基反力才可按直线分布，基础梁的内力可按连续梁计算。如不满足上述条件宜按弹性地基梁计算。
3.3.10 在设计柱下交叉梁条形基础时，两个方向地基梁均按柱下基础面积计算地基反力，并取同一均布地基反力计算地基梁内力。
改进措施：应按《地基规范》GB 5.2条第3款的规定将交叉点上的柱荷载，按交叉梁的刚度和变形协调的要求进行分配，并通过修正节点处的荷载解决交叉点处面积重叠产生的误差，再按第8.3.2条第l、2款的要求计算地基梁的内力。
3.3.11 在计算柱下基础筏板抗冲切承载力时，仅验算柱轴力作用下筏板的抗冲切承载力。
改进措施：柱下有弯矩作用时，冲切临界面上不平衡弯矩将产生附加剪力。冲切临界面上的剪力应为柱轴力与弯矩产生剪力叠加。应按《地基规范》GB 5.7条计算基础底板的抗冲切承载力。
3.4 天然地基基础设计
3.4.1 季节性冻土地区基础埋置深度未考虑冻土深度要求。
原因分析：确定基础埋置深度应考虑地基的冻胀性，基础下冻土的冻胀容易造成基础和上部结构的过大裂缝甚至破坏。
改进措施：按《地基规范》GB 50007第5.l.6～5.l.9条的有关规定，根据冻土层的平均冻胀率确定地基的冻胀性类别，计算季节性冻土地基的设计冻深，或地区经验确定基础的最小埋置深度，并采取必要的防冻害措施。
3.4.2 新建建筑与老建筑紧靠，但新建建筑基础底板标高在老建筑下一层（大约4m），设计中对此未作有效处理。
改进措施：《地基规范》GB 50007第5.l.5条规定：新建建筑物的基础埋深不宜大于原有建筑基础，当埋深大于原有建筑基础时，两基础间应保持一定间距，其数值应根据原有建筑荷载大小、基础型式和土质情况确定。当上述要求不能满足时，应采取分段施工，设临时加固支撑、打板桩、地下连续墙等施工措施，或加固原有建筑物地基，且应考虑新基础对旧基础的不利影响。两基础之间的间距应满足《地基规范》第
7.3.3条的规定。
3.4.3 主楼和地下汽车库两部分，主楼地上13层，地下1层。平面大致为L型，地下汽车库为地下三层(纯地下室)，紧邻高层部分，高层基础底标高在地下汽车库基础底标高上约6.4m。设计考虑设850mm宽沉降缝使之成为各自独立的结构单元，主楼部分采用桩基+平板筏基。
改进措施：原设计方案考虑紧邻主楼的地下车库其荷载与主楼荷载差异较大，为避免不均匀沉降造成结构裂缝，在主楼和地下汽车库之间设置了850mm宽沉降缝，使之成为各自独立的结构单元，两个结构单元基础底标高差达约6.4m，原方案主楼部分采用桩基+平板筏基。
方案一，当主楼与紧邻的地下车库同时施工时，建议利用主楼桩基兼作护坡桩，主楼基底下6.4m(或更深)处不考虑桩的侧摩阻系数，并适当加大桩身计算长度；
当主楼先期施工，地下车库为后期施工时，建议采用方案二或方案三：
方案二．采用地下连续墙兼作地下车库外墙工法；
方案三．在沉降缝紧靠地下车库一侧打板桩或护坡桩。
3.4.4 条形基础建在未经处理的液化土层上，未进行必要的论证或处理。
改进措施：建造在液化土层上的建筑物，地震时发生地基失稳，建筑物倒塌或破坏的例子不少。液化的等级不同，震害的程度也不同。《抗震规范》GB 5.2条规定：存在饱和砂土和饱和粉土(不含黄土)的地基，除6度设防外，应进行液化判别；存在液化土层的地基，应根据建筑物的抗震设防类别、地基的液化等级，结合具体情况采取相应的措施。抗液化措施详见《抗震规范》第4.3.6～4.3.9条规定。
3.4.5 未充分掌握紧邻原建筑物基础型式、土层岩性、水文地质等条件，盲目确定新建筑地基基础方案，如采用灰土挤密桩法处理地基。
改进措施：灰土挤密桩法适用于地基土含水量不大于24%，饱和度不大于65%的土层，且处理的地基面积应大于基础或建筑物底层平面的面积，不了解相邻建筑和土层情况，盲目确定新建筑的地基基础方案，有可能对原有建筑带来不利的影响。
3.4.6 建造在软弱地基上的砌体结构基础未设置基础圈梁。
原因分析：体形复杂和刚度较差的砌体结构适应地基变形的能力较差，容易产生裂缝。砌体结构的刚度主要取决于建筑物的长高比和横墙的间距。因此，对于建造在软弱地基或不均匀地基上的砌体结构，设计时首先应力求其平面和立面简单，按《地基规范》GB 5节的规定，控制建筑物的长高比，使其适应地基不均匀变形。
改进措施：为增强结构整体刚度而设置基础圈梁，应符合《地基规范》第7.4.4条第1款规定，在多层房屋的基础底或±0.000处设置基础圈梁，并在顶层处设置一道圈梁，其他各层可隔层设置，必要时也可层层设置，且圈梁宜在平面内形成封闭系统。
3.4.7 未按要求设置基础拉梁。
改进措施：框架单独柱基有下列情况之一时，宜沿两个主轴方向设置基础拉梁：
(1)抗震等级为一级的框架和Ⅳ类场地的二级框架；
(2)各柱基础承受的重力荷载代表值差别较大；
(3)基础埋置较深，或各基础埋置深度差别较大；
(4)地基主要受力层范围内存在软弱粘性土层、液化土层和严重不均匀土层。
3.4.8 基础拉梁配筋计算错误。
改进措施：拉梁根据其位置及作用不同，应采取不同的计算方法。
1) 当多层框架结构无地下室，柱下独立基础埋置深度又较深时，为了减小底层柱的计算长度和底层位移，在±0，00以下适当位置设置的基础拉梁，从基础顶面至拉梁顶面为一层，从拉梁顶面至首层顶面为二层，即将原结构增加一层进行分析。所以，框架梁(含拉梁)和柱的最终配筋宜取上述两次计算结果的较大值。
2) 当多层框架结构无地下室，柱下独立基础埋置深度较浅而设置拉梁，一般应设置在基础顶面，此时拉梁的配筋计算，可采用下列方法之一：(1)取拉梁所拉结的柱子中轴力较大者的l/10作为拉梁的轴心拉(压)力，拉梁按轴心受拉(压)构件计算。此时柱基础按偏心受压考虑。基础土质较好时，采用此法较为经济；(2)以拉梁平衡柱底弯矩，当抗震等级为一、二级的框架结构，柱底组合弯矩设计值尚应分别乘以l.5和l.25增大系数；柱基础按轴心受压考虑。如拉梁承托隔墙或其他竖向荷载，则应将竖向荷载所产生的弯矩与上述两种方法之一计算的内力进行组合，按拉(压)弯构件或受弯构件计算拉梁纵向受力钢筋。
3) 拉梁的配筋构造。拉梁纵向受力钢筋除满足计算要求外，正弯矩钢筋应全部拉通，负弯矩钢筋50％拉通。
3.4.9 高层主楼和低层裙房地下室不设沉降缝，未计算两者的差异沉降，也未采取必要措施。
原因分析：高层主楼和低层裙房由于荷载差异很大，两者的不均匀沉降是肯定存在的，设计中应根据工程的具体情况、场地地下水、岩土的物理力学性质、预估(包括采用合适的计算方法或经验)不设沉降缝时两者的差异沉降和经济性，综合分析比较，确定采用什么方案和处理措施。
改进措施：常用的方案有以下几种：
方案一，采用大底盘变厚度筏基，沉降后浇带设在距主楼边柱的第一跨或第二跨内；
方案二，高层采用整体筏基；低层裙房采用独立基础或加防水板或交叉地基梁；
方案三，对高层主楼下地基进行地基处理(采用复合地基)，低层裙房下采用天然地基，从而控制两者的差异沉降在设计允许范围内；
方案四，对高层主楼和低层裙房均采用桩基，通过调整两者桩径、桩长等来控制两者的差异沉降在设计允许范围内；
方案五，在高层主楼和低层裙房之间设置沉降后浇带，待两部分沉降差符合设计要求，再浇筑后浇带。 上述处理措施可采用其中的一种，也可采用两种或多种。
3.4.10 地下室平面长度超过《混凝土规范》GB 5.l条伸缩缝最大间距要求，既未设伸缩缝也未采取任何构造措施。
原因分析：钢筋混凝土地下室是超静定结构，当温度变化或混凝土收缩而发生变形时，就会在结构中产生的温度应力和收缩应力，这种应力随结构长度的加大而加大，超过一定限度后，就会在混凝土结构中产生
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人行天桥规范
关于发布行业标准《城市人行天桥与人行地道技术规范》的通知建标［１９９６］１４４号根据建设部建标［１９９０］４０７号文的要求，由北京市市政工程研究院主编的《城市人行天桥与人行地道技术规范》，业经审查，现批准为行业标准，编号ＣＪＪ６９—９５，自１９９６年９月１日起施行。本规范由建设部城镇道路桥梁标准技术归口单位北京市市政设计研究院负责归口管理，具体解释等工作由主编单位负责，由建设部标准定额研究所组织出版。中华人民共和国建设部１９９６年３月１４日１ 总则１．０．１ 为了统一城市人行天桥与人行地道标准（以下简称“天桥”与“地道”），使工程达到适用、安全、经济、美观，制定本规范。１．０．２ 本规范适用于城市中跨越或下穿道路的天桥或地道的设计与施工。郊区公路、厂矿及居住区的天桥与地道可参照使用。１．０．３ 天桥与地道的设计与施工应符合下列要求：１．０．３．１ 天桥与地道设计应符合城市规划布局的要求，应从工程环境出发，根据总体交通功能进行选型。１．０．３．２ 从实际出发，因地制宜，应积极采用新结构、新工艺、新技术。
１．０．３．３ 结构应满足运输、安装和使用过程中强度、刚度和稳定性要求。
１．０．３．４ 结构设计应与施工工艺统筹考虑，宜采用工厂预制的装配式结构。
１．０．３．５ 应按适用、经济、美观相结合的原则确定装饰标准。１．０．３．６ 应符合防火、防电、防腐蚀、抗震等安全要求。１．０．３．７ 应限制结构振动对行人舒适感、安全感的不利影响。１．０．３．８ 选择施工工艺、制定施工组织方案时，应以少扰民、少影响正常交通为原则，做到安全、文明、快速施工。１．０．４ 天桥与地道的设计与施工，除应符合本规范外，在防火、防爆、防电、防腐蚀等方面尚应符合国家现行有关标准、规范的规定。２ 一般规定２．１设计通行能力２．１．１天桥与地道的设计通行能力应符合表２．１．１的规定：２．１．２ 天桥与地道设计通行能力的折减系数应符合下列规定：２．１．２．１ 全市性的车站、码头、商场、剧院、影院、体育馆（场）、公园、展览馆及市中心区行人集中的天桥（地道）计算设计通行能力的折减系数为０．７５。２．１．２．２ 大商场、商店、公共文化中心及区中心等行人较多的天桥（地道）计算设计通行能力的折减系数为０．８。２．１．２．３ 区域性文化中心地带行人多的天桥（地道）计算设计通行能力折减系数为０．８５。２．２ 净宽２．２．１ 天桥与地道的通道净宽应符合下列规定：２．２．１．１ 天桥与地道的通道净宽，应根据设计年限内高峰小时人流量及设计通行能力计算。２．２．１．２ 天桥桥面净宽不宜小于３ｍ，地道通道净宽不宜小于３．７５ｍ。
２．２．２ 天桥与地道每端梯道或坡道的净宽之和应大于桥面（地道）的净宽１．２倍以上。梯（坡）道的最小净宽为１．８ｍ。２．２．３ 考虑兼顾自行车推车通过时，一条推车带宽按１ｍ计，天桥或地道净宽按自行车流量计算增加通道净宽，梯（坡）道的最小净宽为２ｍ。２．２．４ 考虑推自行车的梯道，应采用梯道带坡道的布置方式，一条坡道宽度不宜小于０．４ｍ，坡道位置视方便推车流向设置。２．３ 净高２．３．１ 天桥桥下净高应符合下列规定：２．３．１．１ 天桥桥下为机动车道时，最小净高为４．５ｍ，行驶电车时，最小净高为５．０ｍ。２．３．１．２ 跨铁路的天桥，其桥下净高应符合现行国标《标准轨距铁路建筑限界》的规定。２．３．１．３ 天桥桥下为非机动车道时，最小净高为３．５ｍ，如有从道路两侧的建筑物内驶出的普通汽车需经桥下非机动车道通行时，其最小净高为４．０ｍ。２．３．１．４ 天桥、梯道或坡道下面为人行道时，净高为２．５ｍ，最小净高为２．３ｍ。２．３．１．５ 考虑维修或改建道路可能提高路面标高时，其净高应适当提高。
２．３．２ 地道的最小净高应符合下列规定：２．３．２．１ 地道通道的最小净高为２．５ｍ。２．３．２．２ 地道梯道踏步中间位置的最小垂直净高为２．４ｍ，坡道的最小垂直净高为２．５ｍ，极限为２．２ｍ。２．３．３ 天桥桥面净高应符合下列规定：２．３．３．１ 最小净高为２．５ｍ。２．３．３．２ 各级架空电缆与天桥、梯（坡）道面最小垂直距离应符合表２．３．３规定。２．４ 设计原则２．４．１ 天桥与地道设计布局应结合城市道路网规划，适应交通的需要，并应考虑由此引起附近范围内人行交通所发生的变化，且对此种变化后的步行交通进行全面规划设计。属于下列情况之一时，可设置天桥或地道。其中机动车交通量应按每小时当量小汽车交通量（辆/时，即ｐｃｕ/ｈ）计。２．４．１．１ 进入交叉口总人流量达到１８０００Ｐ/ｈ，或交叉口的一个进口横过马路的人流量超过５０００Ｐ/ｈ，且同时在交叉口一个进口或路段上双向当量小汽车交通量超过１２００ｐｃｕ/ｈ。２．４．１．２ 进入环形交叉口总人流量达１８０００ｐ/ｈ时，且同时进入环形交叉口的当量小汽车交通量达２０００ｐｃｕ/ｈ时。２．４．１．３ 行人横过市区封闭式道路或快速干道或机动车道宽度大于２５ｍ时，可每隔３００～４００ｍ应设一座。２．４．１．４ 铁路与城市道路相交道口，因列车通过一次阻塞人流超过１０００人次或道口关闭时间超过１５ｍｉｎ时。２．４．１．５ 路段上双向当量小汽车交通量达１２００ｐｃｕ/ｈ，或过街行人超过５０００Ｐ/ｈ。２．４．１．６ 有特殊需要可设专用过街设施。２．４．１．７ 复杂交叉路口，机动车行车方向复杂，对行人有明显危险处。
２．４．２ 天桥或地道的选择应根据城市道路规划，结合地上地下管线、市政公用设施现状、周围环境、工程投资以及建成后的维护条件等因素做方案比较。地震多发地区宜考虑地道方案。２．４．３ 规划天桥与地道应以规划人流量及其主要流向为依据，在考虑自行车过天桥地道时，还应依据自行车流量和流向，因地制宜采取交通管理措施，保障行人交通安全和交通连续性。并做出有利于逐步形成步行系统的总体布局。２．４．４ 天桥与地道在路口的布局应从路口总体交通和建筑艺术等角度统一考虑，以求最大综合效益。２．４．５ 天桥与地道的设置应与公共车辆站点结合，还应有相应的交通管理措施。在天桥和地道附近布置交通护栏、交通岛、各种交通标志、标线、交通信号灯及其他设施。
２．４．６ 天桥与地道的布局既要利于提高行人过街安全度，又要提高机动车道的通行能力。地面梯口不应占人行步道的空间，特殊困难处，人行步道至少应保留１．５ｍ宽，应与附近大型公共建筑出入口结合，并在出入口留有人流集散用地。２．４．７ 天桥与地道设计要为文明快速施工创造条件，宜采用预制装配结构，在需要维持地面正常交通时地道应避免大开挖的施工方法。２．４．８ 天桥的建筑艺术应与周围建筑景观协调，主体结构的造型要简洁明快通透，除特殊需要处不宜过多装修。２．４．９ 天桥与地道可与商场、文体场（馆）、地铁车站等大型人流集散点直接连通以发挥疏导人流的功能。２．５ 构造要求２．５．１ 天桥与地道的结构应符合以下要求：２．５．１．１ 结构在制造、运输、安装和使用过程中，应具有规定的强度、刚度、稳定性和耐久性。２．５．１．２ 应从设计和施工工艺上减小结构的附加应力和局部应力。２．５．１．３ 结构形式应便于制造、运输、安装、施工和养护。２．５．２ 天桥上部结构，由人群荷载计算的最大竖向挠度，不应超过下列允许值： 梁板式主梁跨中 Ｌ/６００ 梁板式主梁悬臂端 Ｌ１/３００ 桁架、拱 Ｌ/８００注：Ｌ为计算跨径；Ｌ１为悬臂长度。２．５．３ 天桥主梁结构应设置预拱度，其值采用结构重力和人群荷载所产生的竖向挠度，并应做成圆滑曲线。当结构重力和人群荷载产生的向下挠度不超过跨径的１/１６００时，可不设预拱度。２．５．４ 为避免共振，减少行人不安全感，天桥上部结构竖向自振频率不应小于３Ｈｚ。
２．５．５ 天桥、地道及梯（坡）面的铺装应符合平整、防滑、排水、无噪音、便于养护的要求。２．５．６ 天桥结构应视需要设置伸缩装置以适应结构端部线位移和角位移需要。伸缩装置应选用止水型的。２．５．７ 地道结构，以汽车荷载（不计冲击力）计算的最大挠度不应超过Ｌ/６００。注：用平板挂车或履带车荷载验算时，上述允许挠度可增加２０％。２．５．８ 地道结构应视地质情况及结构受力需要设置沉降缝和变形缝。对沉降缝、变形缝和施工缝应做止水设计。采取设止水带等防水措施。２．５．９ 封闭式天桥与地道根据需要应有通风、排水和防护措施。２．６ 附属设施２．６．１ 天桥必须设桥下限高的交通标志，并应符合下列要求：２．６．１．１ 限高标志应放置在驾驶人员和行人最容易看到，并能准确判读的醒目位置。２．６．１．２ 限高标志的限高高度，应根据桥下净高、当地通行的车辆种类和交叉情况等因素而定。天桥桥下限高标志数应比设计净高小０．５ｍ。２．６．１．３ 限高标志牌应由交通管理部门统一规定。２．６．１．４ 限高标志牌的构造及设置应符合下列要求：（１）限高标志可直接安装在天桥桥孔正中央或前进方向的右侧；（２）标志牌所用的材料及构造由交通管理部门统一规定。２．６．２ 天桥与地道的导向标志，应设置在天桥、地道入口处及分叉口处。２．６．３ 在天桥与地道的地面梯道（坡道）口附近一定范围内，为引导行人经由天桥与地道过街，应设置地面导向护栏，护栏断口宜与天桥或地道两侧附近交叉路口的地形相结合，护栏连续长度不宜太短，每侧长度一般为５０～１００ｍ，护栏除要求坚固外，其形式、颜色还应与周围环境相协调。２．６．４ 当天桥上方的架空线距桥面不足安全距离时，为确保安全，桥上应设置安全防护罩，安全防护罩距桥面的距离不宜小于２．５ｍ。２．６．５ 天桥桥面或梯面必须有平整、粗糙、耐磨的防滑措施。多雨雪地区，天桥可加顶棚。２．６．６ 在地道两端，应设置消火栓，配备消防器材。在长地道内，应按有关消防规范，设置消防措施和急救通讯装置。２．６．７ 在设计人流量大或较长的重要地道时，应设置管理和维护专用设施。２．６．８ 天桥或地道结构不得敷设高压电缆、煤气管和其他可燃、易爆、有毒或有腐蚀性液（气）体管道过街。３ 天桥设计３．１荷载３．１．１天桥设计荷载分类应符合表３．１．１的规定。３．１．２ 天桥设计，应根据可能同时出现的作用荷载，选择下列荷载组合：组合Ⅰ：基本可变荷载与永久荷载的一种或几种相组合。组合Ⅱ：基本可变荷载与永久荷载的一种或几种与其他可变荷载的一种或几种相组合。
组合Ⅲ：基本可变荷载与永久荷载的一种或几种与偶然荷载中的汽车撞击力相组合。
组合Ⅳ：天桥施工阶段的验算，应根据可能出现的施工荷载（如结构重力、脚手架、材料机具、人群、风力等）进行组合。构件在吊装时，构件重力应乘以动力系数１．２或０．８５，并可视构件具体情况做适当增减。组合Ⅴ：结构重力、１ｋＮ/ｍ２人群荷载、预应力中的一种或几种与地震力相组合。３．１．３ 人群设计荷载值及计算式应符合下列规定：３．１．３．１ 人行桥面板及梯（坡）道面板的人群荷载按５ｋＰａ或１．５ｋＮ竖向集中力作用在一块构件上计算。３．１．３．２梁、桁、拱及其他大跨结构，采用下列公式计算：３．１．４ 结构物重力及桥面铺装、附属设备等外加重力均属结构重力，可按表３．１．４所列常用材料密度计算。３．１．５ 预加应力在结构使用极限状态设计时，应作为永久荷载计算其效应，并考虑相应阶段的预应力损失，但不计由于偏心距增大引起的附加内力；在结构按承载能力极限状态设计时，预加应力不作为荷载，而将预应力钢筋作为结构抗力的一部分。３．１．６ 外部超静定的混凝土结构应考虑混凝土的收缩及徐变影响。混凝土收缩影响可作为相应于温度的降低考虑。３．１．６．１ 整体浇筑的混凝土结构的收缩影响力，对于一般地区相当于降温２０℃，干燥地区为３０℃；整体浇筑的钢筋混凝土结构的收缩影响力，相当于降低温度１５～２０℃。３．１．６．２ 分段浇筑的混凝土或钢筋混凝土结构的收缩影响力，相当于降温１０～１５℃。３．１．６．３ 装配式钢筋混凝土结构的收缩影响力，相当于降温５～１０℃。 混凝土徐变影响的计算，可采用混凝土应力与徐变变形为直线关系的假定。混凝土徐变系数可参照现行的《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（ＪＴＪ０２３）采用。
３．１．７ 超静定结构当考虑由于地基压密等引起的支座长期变位影响时，应根据最终位移量按弹性理论计算构件截面的附加内力。３．１．８ 水浮力的计算应符合下列要求：３．１．８．１ 位于透水性地基上的天桥墩台基础，当验算稳定时，应采用设计水位的浮力；当验算地基应力时，仅考虑低水位的浮力，或不考虑水的浮力。３．１．８．２ 基础嵌入不透水性地基的基础时，可不考虑水的浮力。３．１．８．３ 当不能肯定地基是否透水时，应以透水或不透水两种情况与其他荷载组合，取其最不利者。３．１．８．４ 作用在桩基承台底面的浮力，应考虑全部底面积，但桩嵌入岩层并灌注混凝土者，在计算承台底面浮力时应扣除桩的截面积。 注：低水位系指枯水季节经常保持的水位。３．１．９ 计算天桥的强度和稳定时，风力计算应符合下列规定：３．１．９．１ 横向风力（横桥方向）（１）横向风力为横向风压乘以迎风面积，横向风压按式（３．１．９）计算：（２）设计桥墩时，风力在上部构造的着力点假定在迎风面积的形心上。（３）天桥上部构件有可能被风力掀离支座时，应计算支座锚固的反力。（４）桥台的纵、横向风力不计算。（５）迎风面积可按结构物外轮廓线面积乘以下列折减系数计算：两片钢桁架或钢拱架 ０．４三片及三片以上钢桁架以及桁拱两舷间的面积 ０．５桁拱下弦与系杆间的面积、上弦与桥面间的面积、空腹式拱上构造的面积以及斜拉桥的加劲桁架（或梁）与斜索间：面积 ０．２栏杆 ０．２实体式桥梁结构 １．０３．１．９．２ 纵向风力（顺桥方向）（１）桥墩上的纵向风力，可按横向风压的７０％乘以桥墩迎风面积计算。（２）桁架式上部构造的纵向风力，可按横向风压的４０％乘以桁架的迎风面积计算。
（３）斜拉桥塔架上的纵向风力，可按横向风压乘以塔架的迎风面积计算。（４）由上部构造传至墩柱的纵向风力，在计算墩柱时，着力点在支座中心（或滚轴中心）或滑动支座、橡胶支座、摆动支座的底面上；计算刚构式天桥、拱式天桥时，则在桥面上，但不计因此而产生的竖向力和力矩。（５）由上部构造传至下部结构的纵向风力，在墩台上的分配，可根据上部构造支座条件进行。设有油毡支座或钢板支座的钢筋混凝土墩柱，其所受的纵向风力应按墩柱的刚度分配；设有板式橡胶支座墩柱，当符合下列条件时可按其联合作用计算：公式３．１．１０ 温度影响力的计算应符合下列规定：３．１．１０．１ 天桥各部构件受温度变化影响产生的变化值或由此引起的影响力，应根据当地具体情况、结构物使用的材料和施工条件等因素计算确定。温度变化范围，应根据建桥地区的气温条件而定。钢结构可按当地最高和最低气温确定；钢筋混凝土及预应力混凝土结构，按当地月平均最高和最低气温确定；联合梁的钢梁与钢筋混凝土板的温度差，可参照现行的《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（ＪＴＪ０２５）的有关规定。 钢筋混凝土及预应力混凝土天桥，必要时尚需考虑日照所引起的温度影响力。
３．１．１０．２ 气温变化值应自结构合拢时的温度起算。３．１．１１ 栏杆水平推力 水平荷载为２．５ｋＮ/ｍ，竖向荷载为１．２ｋＮ/ｍ，不与其他活载迭加。３．１．１２ 地震力的计算应符合下列规定：３．１．１２．１ 天桥的抗震设防，不应低于下线工程的设计烈度，对于跨越特别重要的道路工程，经报请批准后，其设计烈度可比基本烈度提高一度使用。地震力的计算可参照现行的《公路工程抗震设计规范》进行。３．１．１２．２ 计算地震力时同时考虑静载与１．０ｋＮ/ｍ２人群荷载组合。
３．１．１３ 汽车撞击力的计算应符合下列规定：天桥墩柱在有可能被汽车撞击之处，应设置刚性防撞墩，防撞墩宜与天桥墩柱之间保留一定空隙，条件不具备时也可与墩柱浇注为一体。钢筋混凝土防撞墩可参照《高速公路交通安全设施设计及施工技术规范》（ＪＴＪ０７４）设计。汽车撞击力可按下式估算：墩柱体上撞击力作用点位于路面以上１．８ｍ处。 在快速路、主干道及次干道顺行车方向上，估算撞击力不足３５０ｋＮ，按３５０ｋＮ计；垂直行车方向则按１７５ｋＮ计。
３．１．１４ 有积雪地区须考虑雪荷载，结构顶面承受雪荷载按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（ＧＢＪ９）“全国基本雪压分布图”进行。３．２ 建筑设计３．２．１ 总平面设计应符合规划要求，结合当地环境特征、交通状况、人流集散方向等因素进行。３．２．２ 天桥建筑应注意艺术性，在造型与色彩上应同环境形态和传统文化协调。
３．２．３ 天桥建筑应按不同地域气候特点，采用防风雪、遮阳等造型构造设计。
３．２．４ 建筑装修标准应以节约与效果相统一为原则。３．２．５ 天桥建筑设计应着重于主体结构的线型，体现工程结构的力度与材料的粗犷质感，体现桥、梯关系在总体环境中的空间形象。３．２．６ 梯道踏步规格应符合下列规定：３．２．６．１ 梯道踏步最小步宽以０．３０ｍ为宜，最大步高以０．１５ｍ为宜，螺旋梯内侧步宽可适当减小。３．２．６．２ 踏步的高宽关系按２Ｒ十Ｔ＝０．６ｍ的关系式计算，其中Ｒ为踏步高度，Ｔ为踏步宽度。３．２．７ 考虑残疾人使用要求的建筑标准应符合现行《方便残疾人使用的城市道路和建筑物设计规范》（ＪＧＪ５０）规定。３．３ 结构选型３．３．１ 结构体系选择应对工程性质、环境特征、结构功能、造型需要、施工条件、技术力量、投资可能等因素进行综合分析，采用适合当时当地的新材料、新工艺和新技术，保证结构体系实施的可行性；３．３．２ 天桥结构造型应符合下列要求：３．３．２．１ 主体结构形式应服从于结构受力合理。３．３．２．２ 结构的高度、宽度、跨度有良好的三维比例，使天桥造型轻巧美观。
３．３．２．３ 主桥墩柱布置应根据道路性质和断面形式、结构合理、造型艺术、行车通畅和施工条件等因素综合处理。３．３．３ 天桥结构应优先选用钢筋混凝土或预应力混凝土结构。３．３．４ 天桥需加设顶棚时，宜采用下承式钢桁架结构，但应符合下列要求：３．３．４．１ 应把杆件限制在最小的空间方向上，并使其布置有节奏，避免杂乱感。
３．３．４．２ 各杆件截面高度力求一致，厚度和长度比要适当，以求轻巧纤细。下承式桁架顶部横向风构也要布置得简单有序，使结构稳定，造型美观。３．３．５ 悬索结构作为天桥的方案时，应注意这种结构的振动特性给行人造成不舒适感的影响，并与斜拉桥做方案比较。３．４ 梯（坡）道、平台３．４．１ 梯道坡度不得大于１∶２。３．４．２ 手推自行车及童车的坡道坡度不宜大于１∶４。３．４．３ 残疾人坡道设置应符合下列要求：３．４．３．１ 残疾人坡道的设置应以手摇三轮车为主要出行工具，并考虑坐轮椅者、拐杖者、视力残疾者的使用和通行。３．４．３．２ 坡道不宜大于１∶１２，有特殊困难时不应大于１∶１０。３．４．４ 梯道宜设休息平台，每个梯段踏步不应超过１８级，否则必须加设缓步平台，改向平台深度不应小于桥梯宽度，直梯（坡）平台，其深度不应小于１．５ｍ；考虑自行车推行时，不应小于２ｍ。自行车转向平台宜设不小于１．５ｍ的转弯半径。３．４．５ 栏杆扶手应符合下列规定：３．４．５．１ 栏杆高度不应小于１．０５ｍ。３．４．５．２ 栏杆应以坚固、耐久的材料制作，并能承受３．１．１１条规定的水平荷载。３．４．５．３ 栏杆构件间的最大净间距不得大于１４ｃｍ，且不宜采用横线条栏杆。３．４．５．４ 考虑残疾人通行时，应在０．６５ｍ高度处另设扶手，在儿童通行较多处，应在０．８ｍ高度处另设扶手。３．４．５．５ 梯宽大于６ｍ，或冬季有积雪的地方，梯（坡）面有滑跌危险时，梯、坡道中间宜增设栏杆扶手。３．５ 照明３．５．１ 天桥桥面、桥梯最低设计平均亮度（照度）应符合下列要求：非繁华地区敞开的天桥不低于０．３ｎｔ（≈５ＬＸ）；繁华地区敞开的天桥不低于０．７ｎｔ（≈１０ＬＸ）；封闭式的天桥不低于２．２ｎｔ（≈３０ＬＸ）。应合理选择和布设灯具，使照度均匀。３．５．２ 天桥的主梁和道路隔离带上的中墩立面的最低设计平均照度，应与所处道路路面的照度一致。３．５．３ 天桥照明灯具应与所处道路的路灯照明统筹安排。路段上的天桥可用调近路灯间距加高灯杆的办法解决天桥照明。路口的天桥照明应专门设置。天桥的照明不应对桥下车辆驾驶员的视觉造成不良影响。３．６ 结构设计３．６．１ 天桥采用钢筋混凝土、预应力混凝土结构时，应符合现行《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（ＪＴＪ０２５）的规定。３．６．２ 天桥采用钢结构及联合梁结构时，除本规范有特殊规定外，尚应符合现行《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（ＪＴＪ０２５）的有关规定。３．６．３ 天桥主体钢结构的钢材宜采用符合现行国标《普通碳素结构钢技术条件》要求的３号（Ａ３）钢。在冬季气温低于／２０℃的地区的焊接钢结构宜采用３号镇静钢。
３．６．４ 天桥的钢结构应进行各种荷载组合下的强度、稳定、刚度和施工应力验算。同时，应满足构造规定和工艺要求。３．６．５ 天桥的钢结构各部分截面最小厚度（ｍｍ）应符合ＪＴＪ０２５规范规定。
３．６．６ 天桥主体钢结构的型钢梁、板梁、联合梁等的设计计算、结构与细部构造按第３．６．２条执行。３．６．７ 天桥钢结构的主体结构允许采用箱梁、正交异性板梁、桁架、刚架以及预应力钢结构。这类结构，应在满足３．６．４条规定的条件下参照国家批准的专门规范或有关的规定进行设计，并应注意所选结构有利于养护维修。３．６．８ 天桥为梁式体系时宜采用联合梁结构。３．７ 地基与基础３．７．１ 天桥的地基与基础设计，除本规范有特别规定外，可采用现行的《公路桥涵地基与基础设计规范》（ＪＴＪ０２４）等规范。３．７．２ 天桥的地基与基础，应保证具有足够的强度、稳定性及耐久性。应验算基底压应力、地基下软弱土层的压应力、基底的倾覆稳定和滑动稳定等。有关地基的计算值均不得超过规范的限值。 对基础自身的结构强度、刚度、稳定性计算，视所用材料的不同，应符合本规范３．６和３．７节的规定。３．７．３ 天桥的基础应避开地下管线，其间距必须满足有关管线安全距离的规定；当基础无法避开地下管线时，经与有关单位协商，可采用移管线或骑跨管线的方法。修建天桥后，基础附近不再敷设管线时，可采用明挖浅基础；建桥后，基础附近有敷设管线可能时，宜采用桩基础，并适当加大桩长。３．７．４ 天桥允许采用柔性基础、条形基础、装配式墩的杯口基础等基础结构，并可参照国家有关规范进行设计。３．８ 防水与排水３．８．１ 桥面最小坡度应符合下列要求：３．８．１．１ 天桥桥面应设置纵坡与横坡。３．８．１．２ 天桥桥面最小纵坡不宜小于０．５％，必要时可设置桥面竖曲线。
３．８．１．３ 天桥桥面应根据不同类型铺装设置横坡。横坡可采用双向坡，也可采用单向坡，最小横坡值可采用１％。３．８．２ 桥面及梯道（或坡道）排水应符合下列要求：３．８．２．１ 桥面排水可设置地漏，导入落水管；落水管可采用隐蔽布置方式。
３．８．２．２ 梯道（或坡道）可采用自然排水方式；为防止行人滑跌，踏步面可做１％～２％的横坡。３．８．３ 桥面防水层应符合下列要求： 天桥桥面铺装层下应设防水层，视当地的气温、雨量、桥梁结构和桥面铺装的形式等具体情况确定防水层做法；采用装配式预制梁板结构时，对结构拼接缝应采取止水措施。３．８．４ 天桥桥面铺装层下设防水层时，可采用土工布加沥青类防水涂料或其它防水涂料的“几布几涂”做法。３．９ 其他３．９．１ 天桥的墩、柱应在墩边设防撞护栏。３．９．２ 天桥桥墩按汽车撞击力核算桥墩的整体强度和局部应力时撞击力只与永久荷载进行组合。３．９．３ 天桥应按现行《公路工程抗震设计规范》（ＪＴＪ００４）的要求以及《中国地震烈度区划图》所规定的基本烈度进行设计。天桥的抗震强度和稳定性的安全度应满足本规范组合Ｖ的要求。３．９．４ 设在非全封闭路段上的天桥应设交通护栏阻隔行人横穿机动车道。当桥梯口附近有公共交通停靠站时，宜在路中设交通护栏。当桥梯口附近无公共交通停靠站时宜在道路两侧设交通护栏。交通护栏设置范围应与交通管理部门商定。３．９．５ 挂有无轨电车馈电线的天桥，馈电线与天桥间应有双重绝缘设施，天桥应有接地设施。３．９．６ 天桥基础与各地下管线最小水平净距应满足施工、维修和安全的要求，遇特殊困难时需与有关部门协商解决。３．９．７ 天桥上可设交通标志牌或其他宣传牌。任何标志牌或宣传牌均不得侵入桥下道路净空界限，不得侵入桥上行人净空。所设标志牌或宣传牌应安装牢固，不得危及行人和交通安全。３．９．８ 天桥上任何标志牌或宣传牌应与天桥立面相协调，不损害景观。标志牌总长度不得大于１/２跨径。３．９．９ 所有标饰的设置在视觉方面应突出交通标志；严禁设置闪烁型灯广告。
３．９．１０ 天桥桥面及梯（坡）道两侧原则上应设置１０ｃｍ高的地袱或挡檐构造物；快速跨机动车道范围，天桥两侧应设防护网罩。３．９．１１ 天桥距房屋较近时，应根据需要设置视线遮板，并照顾到该房屋的日照问题。
３．９．１２ 天桥所用钢结构应慎重选择优质、耐老化的防腐涂料或油漆。４ 地道设计４．１荷载４．１．１ 地道设计荷载分类应符合表４．１．１的规定。４．１．２ 设计地道时，应根据可能同时出现的作用荷载，选择下列荷载组合：组合Ⅰ：可变荷载（平板挂车除外）的一种或几种与永久荷载的一种或几种相组合；
组合Ⅱ：平板挂车与结构重力、预应力、土的重力及土侧压力中的一种或几种相组合；
组合Ⅲ：在进行施工阶段的验算时，根据可能出现的施工荷载（如结构重力、材料机具等）进行组合；构件在吊装时，构件重力应乘以动力系数１．２或０．８５，并可视构件具体情况作适当增减。组合Ⅳ：结构重力、预应力、土重及土侧压力中的一种或几种与地震力相组合。
４．１．３ 结构物重力及附属设备等外加重力均属结构重力，可按表３．１．４常用材料密度表计算。４．１．４ 预加应力可参照第３．１．５条进行计算４．１．５ 土的重力对地道的竖向和水平压力强度，可按下式计算：竖向压力强度ｑｖ＝ｒｈ （４．１．５－１）水平压力强度ｑＨ＝λｒｈ（４．１．５－２）式中ｒ——土的重力密度，ｋＮ/ｍ３；ｈ——计算截面至路面顶的高度；λ——侧压系数，按下式计算：λ＝ｔｇ２（４５°-Ф/２）?Ф——土的内摩擦角。４．１．６ 混凝土收缩及徐变影响力可参照第３．１．６条进行计算。４．１．７ 基础变位影响力可参照第３．１．７条进行计算。４．１．８ 水浮力可参照第３．１．８条进行计算。４．１．９ 车辆荷载的计算应符合下列要求：４．１．９．１ 车辆荷载引起的竖直土压力计算地道顶上车辆荷载引起的竖向压力时，车轮或履带按着地面积的边缘向下做３０°角分布。当几个车轮或两履带的压力扩散线相重叠时，则扩散面积以最外边线为准。４．１．９．２ 车辆荷载引起的土侧压力车辆荷载引起的土侧压力可换算成等代均布土层厚度按第４．１．５条土的水平压力强度公式来计算。４．１．９．３ 车辆荷载等级应根据在地道上面的道路使用任务、性质和将来的发展情况参照表４．１．９确定。汽车、平板挂车、履带车的主要技术指标，参照现行的《公路桥涵设计通用规范》（ＪＴＪ０２１）第２．３．１条及其表２．３．１及第２．３．５条及其表２．３．５的有关规定。４．１．１０ 人群荷载可按４ｋＮ/ｍ２计算４．１．１１ 栏杆扶手上的竖向荷载１．２ｋＮ/ｍ２；水平荷载２．５ｋＮ/ｍ。 两者应分别考虑，且不与其他活载叠加。４．１．１２ 地震力可参照现行的有关抗震规范的规定计算。４．２ 建筑设计４．２．１ 总平面设计应符合规划要求，结合当地环境特征、交通状况、人流集散方向等因素进行。地道布局应结合特定的行政文化、体育娱乐、现有人防工程、商业活动地域等因素综合考虑，为远期逐步形成地下步行体系留有余地。４．２．２ 地道进出口是否设顶盖以及顶盖的建筑艺术，应遵循与环境协调的原则。
４．２．３ 地道内可按其重要性和功能需要考虑设备、治安、卫生等工作用房。４．２．４ 建筑装修标准应以节约与效果相统一为原则。４．２．４．１ 合理选用装修材料，力求美观与耐久、维护与清洁相统一；宜选用表面光洁、不易沾染油污、耐酸碱、耐洗刷、易修复的材料；不得采用水泥拉毛墙面。
４．２．４．２ 地道内的装修材料应采用阻燃材料。４．２．５ 梯道踏步规格同３．２．６条。４．２．６ 地道内长度、净宽与净高的比例应符合下列规定：４．２．６．１ 地道长度原则上按规划道路宽度确定，对较长通道或较宽通道应适当加大净高。４．２．６．２ 地道设计宽度应根据设计通行量及地道性质确定。４．２．７ 考虑残疾人使用的建筑标准应按现行《方便残疾人使用的城市道路和建筑物设计规范》（ＪＧＪ５０）执行。４．３ 结构选型４．３．１ 地道结构体系选择应符合下列原则：４．３．１．１ 应满足使用要求和交通发展的需要，根据施工环境、交通条件、施工期限、施工条件和投资可能，结合施工工艺进行综合技术经济比较，选择结构体系。
在交通繁忙地区宜选择影响交通较少的暗挖工法及相应结构。４．３．１．２ 应根据水文、地质条件，按有利于结构安全和结构防水的原则进行选择。４．４ 梯（坡）道、平台与进出口４．４．１ 梯道、手推自行车及童车坡道的坡度应符合下列要求：４．４．１．１ 梯道坡度不应大于１∶２。４．４．１．２ 手推自行车及童车的坡道坡度不应大于１∶４。４．４．２ 残疾人坡道设置条件同３．４．３条。４．４．３ 雨水较多地区和有需要时，可设顶盖。４．４．４ 梯道休息平台的规定同３．４．４条。４．４．５ 扶手高度应符合下列要求：４．４．５．１ 扶手高度自踏步前缘线量起不宜小于０．８０ｍ。４．５．２.2 供轮椅使用的坡道两侧应设高度为０．６５ｍ的扶手。４．４．５．３ 增设中间扶手规定同３．４．５．５条。４．５ 照明通风４．５．１ 地道通道及梯道地面设计平均亮度（照度）不得小于２．２ｎｔ（≈３０ＬＸ），应合理布设灯具，使照度均匀；地道进出口设计亮度（照度）不宜小于２．２ｎｔ（≈３０ＬＸ）。４．５．２ 灯具距地面的高度不宜小于２．２ｍ。当灯具低布时，必须采取防护措施。
４．５．３ 地道照明电线的布设和配电箱宜考虑全部灯具照明、部分灯具照明、少量灯具深夜长明等不同要求，以节约用电。４．５．４ 地道主通道长度小于等于５０ｍ时，采用自然通风。４．５．５ 地道内应根据需要设置应急电源及应急照明装置。重要地道可考虑双路电源。４．６ 钢筋混凝土及预应力混凝土结构４．６．１ 地道的钢筋混凝土、预应力混凝土结构除应符合本规范规定外，尚应符合现行的《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（ＪＴＪ—０２３）的规定。４．６．２ 为行车平稳，地道上机动车行驶部分的覆盖层厚度宜大于３０ｃｍ。覆盖厚度大于或等于５０ｃｍ的地道不计汽车荷载的冲击力。４．６．３ 地道可沿纵向取一单位宽度作平面结构（刚架、部分铰接的刚架、拱等）计算，计算中应考虑车辆在地道上和在地道一侧填土上使平面结构控制截面产生不利效应的各种工况。４．６．４ 地道应根据其纵向的刚度和地基土的情况进行分段。每段长度不宜大于２０ｍ。地道各段间以及地道与门厅间应设置止水型沉降缝。４．６．５ 地道采用暗挖法、盖挖法、管棚法等工法施工时，应考虑所有施工阶段和体系转换过程的施工验算，确保施工和使用阶段的结构安全，并应满足有关地下工程规范的规定。４．７ 地基与基础４．７．１ 地道的地基与基础，可采用现行的《公路桥涵地基与基础设计规范》（ＪＴＪ０２４）４．７．２ 地道的基础应置于原状土层上。地基差时可采用置换地基土或进行地基加固。４．８ 防水与给排水４．８．１ 地道防水应符合下列要求：４．８．１．１ 地道防水按一级防水标准设计，即不应有渗水，围护结构无湿渍。４．８．１．２ 地道防水宜采用防水混凝土自防水结构，并根据结构与施工需要设置附加防水层或采用其他防水措施。４．８．１．３ 当地道设置变形缝、施工缝时，应采取加强措施，以满足防水、防漏要求。４．８．１．４ 地道的其他防水要求应符合现行《地下工程防水技术规范》（ＧＢＪ１０８）的规定。４．８．１．５ 地道防水做法应根据地道结构的施工方法进行合理选择。当采用明挖施工工艺时，可采用土工布加沥青类防水涂料或其它防水涂料的“几布几涂”做法；当采用各类暗挖方法时，防水层做法可参照《地下铁道设计规范》ＧＢ５０１５７合理确定。
４．８．２ 地道排水及泵房设置应符合下列规定：４．８．２．１ 地道内排水应设置独立的排水系统。凡能采用自流方式排入地道外的城市排水管道的，应采用自流排水；否则需设置泵房，排水设计应符合现行的《给水排水工程结构设计规范》（ＧＢＪ６９）和《室外排水设计规范》（ＧＢＪ１４）的规定，也可采取其他排水措施。４．８．２．２ 地道内地面铺装层应设置横坡，必要时也可同时设置纵坡与横坡，以利排水。最小横坡值宜采用１％。４．８．２．３ 对于进出口未设置雨棚建筑的地道，除地道内铺装层设置纵横坡外，地面铺装两侧应设置排水边沟，并盖以格棚。４．８．２．４ 梯道踏步排水方式同３．８．２．２条。４．８．３ 进出口应有比原地面高出０．１５ｍ以上的阻水措施，视当地地面积水情况定。
４．８．４ 地道内应设置给水，供地道冲洗用。４．９ 其他４．９．１ 地道应按现行《公路工程抗震设计规范》（ＪＴＪ００４）进行设计并设防。
４．９．２ 地道附近交通护栏的设置原则、位置、范围，与天桥的第３．９．４条相同。
４．９．３ 人行地道的主通道宜采用埋深浅的结构，也可将进出口设在分隔带内，以便在非机动车道敷设管线。地道与各地下管线的最小水平净距与第３．９．６条同。４．９．４ 地道出入口以及地道内应根据需要设置导向牌；所有宣传性标志牌的设置不得妨碍地道通行能力。５ 施工５．１一般规定５．１．１ 天桥与地道施工应注重安全、优质、快速、文明，做到不影响或少影响当地交通。精心施工，保证质量。５．１．２ 施工前应对地下管线及地下设施做充分调查核实，确认其种类、埋深、位置、尺寸，并同这些管线、设施的主管部门现场核对，协商施工前、后的处理方法。５．１．３ 施工前应对施工地点现有交通做调查统计，与交通管理部门共同商定施工期间交通管理的方式和措施；商议时需与施工方法、施工机械的配置方案一并研究。５．１．４ 施工前应对施工地点的环境做细致调查，在决定施工方案时应减少对当地环境的尘土、噪音、振动等污染。５．１．５ 施工现场应有必要的围挡，确保行人、车辆通行安全，且有利于工地维持整洁。
５．１．６ 施工挖掘过程要注意土体稳定和地面沉降问题，应有量测监控，随时监视可能危及施工安全和周围建筑安全的动态，并有应急措施。５．１．７ 天桥与地道的施工除本规范规定的外，尚应符合现行《公路桥涵施工技术规范》（ＪＴＪ０４１）、《市政桥梁工程质量检验评定标准》（ＣＪＪ２）和《混凝土强度检验评定标准》（ＧＢＪ１０７）的有关规定。５．１．８ 所用主要材料应符合现行国标、行标和本规范的规定。５．２ 基础工程５．２．１ 开工前应做好给水、排水、电力、电讯、煤气、热力等管线的拆迁或加固。
５．２．１．１ 天桥或地道开工前应再次核实工程范围内各种管线和结构物的资料。
５．２．１．２ 天桥或地道基础开槽施工遇有地下管线时，应根据管线的重要性，考虑迁改或加固过程中管线所受影响以及技术经济因素，做全面衡量后确定处理措施。
（１）仅在天桥、地道基础施工期间有矛盾、竣工后并无矛盾的情况下可按如下加固措施进行处理：１）采用临时支架的办法，等工程完工后，管线仍可保持原有位置；２）采用钢筋混凝土包封加固，混凝土强度不应低于Ｃ２０级，包封的结构尺寸及配筋应根据结构计算确定；３）采用做盖板沟保护的办法，在管缆两侧砌沟墙上面加盖板。（２）在条件许可时，可采用局部改线的办法。５．２．２ 开挖基坑前应详细调查基坑开挖对附近建筑物安全的影响，并应采用相应预防措施。基坑顶有动载时，坑顶与动载间至少应留有１ｍ宽的护道，若工程地质和水文地质不良或动载过大，应加宽护道或采取加固措施。当坑壁不能保证适当稳定坡角时，基坑壁应采用支撑护壁或其他加固措施。５．２．３ 做好征地、拆迁树木移植、砍伐等的申报及协商工作。５．２．４ 做好交通临时管理措施（包括改道或建临时便线）的申报协商安排。
５．２．５ 基坑顶面应设置防止地面水流入基坑的措施。５．３ 构件制作５．３．１ 钢筋、混凝土材料的加工、制作、质量标准及验收等应符合现行的《市政桥梁工程质量检验评定标准》（ＣＪＪ２）和《公路桥涵施工技术规范》（ＪＴＪ０４１）的有关规定。５．３．２ 天桥主梁构件浇筑或预制时，应确保设计规定的预留拱度。５．３．３ 分段预制时，应考虑构件分段长度、宽度、重量、现场临时支架位置、拼接难度及工期等因素。５．４ 运输吊装５．４．１ 天桥和地道预制构件的运输与吊装应按现行的《公路桥涵施工技术规范》（ＪＴＪ０４１）的有关规定执行。５．４．２ 运输吊装前应制定技术方案，对构件吊装方法、沿途道路障碍处理措施、交通疏导、现场的杆线和电车馈线停运与恢复时间及协作配合的指挥方式、安全措施等都应有安排。５．４．３ 安装分段预制的梁、组合梁、分段预制经体系转换而成的连续体系或空间结构，应制定技术方案和相应的施工验算，使最后形成的结构的内力、高程、线型与设计相符。５．５ 附属工程５．５．１ 天桥与地道各梯（坡）道口地面铺装工程应与附近原步道铺装相协调，尤其在高程和坡度方面应方便行人。５．５．２ 天桥与地道竣工时应同时完成各种交通标志的施工安装以及全部配套交通护栏工程。５．５．３ 天桥与地道主体结构施工部门应与有关部门做好照明、通讯、电力、煤热、上下水、绿化及其他附属工程的施工配合。５．５．４ 天桥施工与电车架空线有配合关系时，施工部门应与公交部门密切合作，确保双方的工程安全和人身安全。架空电线需悬挂在桥体上时必须设置绝缘装置。附录Ａ 本规范用词说明Ａ．０．１ 对执行条文严格程度的用词采用以下写法：（１）表示很严格，非这样做不可的用词： 正面词采用“必须”； 反面词采用“严禁”。
（２）表示严格，在正常情况下均应这样做的用词： 正面词采用“应”； 反面词采用“不应”或“不得”。（３）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的用词： 正面词采用“宜”或“可”； 反面词采用“不宜”。Ａ．０．２ 条文中应按指定的其他有关标准、规范的规定执行，其写法为“应按,,,,执行”或“应符合,,,,要求（或规定）”。 如非必须按指定的其他有关标准、规范的规定执行，其写法为“可参,,,,”。附加说明本规范主编单位、参加单位和主要起草人名单主编单位：北京市市政工程研究院参加单位：上海市城市建设设计院 广州市市政工程设计研究院 北京市市政专业设计院 主要起草人：石中柱 李坚 张靖 方志禾 欧阳立 许平 罗景茂 史翠娣 范良本文由()首发，转载请保留网址和出处！
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