压力容器设计综合知识要点(原版的)
&&&&压力容器设计综合知识要点 第一部分 总论 填空 特种设备安全监察条例》 1 《特种设备安全监察条例》是一部 行政法规 . 压力容器安全技术监察规程》中规定, 2 《压力容器安全技术监察规程》中规定,压力容器设计总图上必须 压力容器设计资格 印章(复印章无效) 印章(复印章无效) 该总图是指 蓝图 . , 相对一次加载而言; 是相对反复加载而言. 3 极限载荷 是相对一次加载而言;&&&& 安定载荷 是相对反复加载而言. 2 5 低循环和低频是不同的概念, 4 低循环和低频是不同的概念,低循环是指循环次数 10 ～10 间,而低频是循环频率均 为 300 ～600 次/分. 容器计算中所用的弹性名义应力是指材料进入塑性后, 5 容器计算中所用的弹性名义应力是指材料进入塑性后, 假定应力与应变关系仍服从 虎 克定律 . gb150 规定, 6 gb150 规定, 超压泄放装置不适用于操作过程中可能产生 压力剧增 , 反应速度达到 爆 的压力容器. 轰时 的压力容器. 有一只压力容器, 670mmhg, 0.15mpa, 7 有一只压力容器,其最高工作压力为真空度 670mmhg,设计压力为 0.15mpa,其容器 类别为无类别 容规》 类别为无类别 .按《容规》第 2 条 压力容器检验孔的最少数量:《容规》 :《容规 8 压力容器检验孔的最少数量:《容规》表 3-6 300mm& 个手孔; 300mm&di≤500mm :2 个手孔; 500mm& 个手孔(不能开设手孔) 500mm&di≤1000mm :1 个人孔或 2 个手孔(不能开设手孔); 个手孔(不能开设手孔) di&1000mm :1 个人孔或 2 个手孔(不能开设手孔). 符合下列条件之一的压力容器可不开设检查孔:《容规 不开设检查孔:《容规》 9 符合下列条件之一的压力容器可不开设检查孔:《容规》第 46 条 1) 筒体内径小于等于 300 mm 的压力容器. 的压力容器. 压力容器上设有可以拆卸的封头 盖板或其他能够开关的盖子, 可以拆卸的封头, 2) 压力容器上设有可以拆卸的封头,盖板或其他能够开关的盖子,它的尺寸 不小于 规定的检查孔尺寸. 所 规定的检查孔尺寸. 检查和清理的. 3) 无腐蚀或轻微腐蚀 ,检查和清理的. 制冷装置用压力容器. 5) 换热器 . 4) 制冷装置用压力容器. 常温下盛装混合液化石油气的压力容器(储存容器或移动式压力容器罐体) 10 常温下盛装混合液化石油气的压力容器(储存容器或移动式压力容器罐体)应进行炉内 .《容规 容规》 整体热处理 .《容规》第 73 条 容规》规定,压力容器安全附件包括:安全阀,爆破片装置, 11 按《容规》规定,压力容器安全附件包括:安全阀,爆破片装置,紧急切断装置 , 压力 .《容规 容规》 表 ,液面计 ,测温仪表 和快开门式压力容器的安全联锁装置 .《容规》第 2 条 12 《钢制压力容器》 钢制压力容器》 gb150-1998 不适用于设计压力低于 0.1 gb150不适用于设计压力低于 真空度低于 0.02mpa 的 容器; 分析的容器. 容器;要求作 疲劳 分析的容器.gb150 1.3 条 选择 压力容器安全技术监察规程规定》规定:压力容器介质为混合物质时,应按《 1 《压力容器安全技术监察规程规定》规定:压力容器介质为混合物质时,应按《压力 容器安全技术监察规程规定》毒性程度或易燃介质的划分原则, 容器安全技术监察规程规定》毒性程度或易燃介质的划分原则,由(d)提供介质毒性程 度或是否属于易燃介质的依据. 度或是否属于易燃介质的依据. a)设计单位的技术部门b)使用单位的生产技术部门 c)压力容器检测单位 d)设计单位的工艺设计和使用单位的生产技术部门 压力容器安全技术监察规程规定》规定下列容器中, 2 《压力容器安全技术监察规程规定》规定下列容器中, 是反应容器; (b 是换热容器; (c 是分离容器; (d 是储存容器. (a)是反应容器; b)是换热容器; c)是分离容器; d)是储存容器. ( ( ( a)聚合釜 b)烘缸 c)干燥塔 d)液化石油气储罐 下列压力容器属于《压力容器安全技术监察规程规定》监察范围的是( 3 下列压力容器属于《压力容器安全技术监察规程规定》监察范围的是(a) a) 低温液体罐式集装箱 b) 超高压容器 c) 气瓶 d) 非金属制造的压力容器 4 下列压力容器中, c)属于《压力容器安全技术监察规程》监察范围. 下列压力容器中, (c 属于《压力容器安全技术监察规程》监察范围. ( a) 核压力容器 b) 船舶和铁路机车上的附属压力容器 内筒处于真空下工作的夹套(带压) c) 内筒处于真空下工作的夹套(带压)的压力容器 d) 国防或军事装备用的压力容器 下列压力容器( 属于《压力容器安全技术监察规程》监察范围. 5 下列压力容器(a)属于《压力容器安全技术监察规程》监察范围. a) 低温液体罐式集装箱 b) 超高压容器 c) 气瓶 d) 非金属材料制造的压力 容器 hg20660《压力容器中化学介质危害和爆炸危险程度分类》标准中,极度危害是指( 6 hg20660《压力容器中化学介质危害和爆炸危险程度分类》标准中,极度危害是指(b) 3 最高允许浓度≥ 最高允许浓度&0.1mg/m3 a) (ⅳ级)最高允许浓度≥10mg/m b) (ⅰ级)最高允许浓度&0.1mg/m 3 的球罐, 时所用的物料密度ρ3 应采用( 下的液体密度. 7 对充装 lpg 的球罐,计算物料质量 m 时所用的物料密度ρ 应采用(d)下的液体密度. a)常温 b)操作温度 c)最高设计温度 d)最低设计温度 说明: 说明: )介质为液化气体 (! 介质为液化气体(含液化石油气)固定式压力容器ρ为设计温度下的密度; )介质为液化气体(含液化石油气)固定式压力容器ρ为设计温度下的密度; 50℃ ( 2) 介质为液化气体移动式压力容器为按介质为 50℃时罐内留有 8%气相空间及该 设计温度下介质的密度确定. 设计温度下介质的密度确定. 容器内的压力若有可能小于大气压力 该容器又不能承受此负压条件时, 大气压力, 8 容器内的压力若有可能小于大气压力,该容器又不能承受此负压条件时,容器上应装 设 ( c) a)拱形防爆片 b)正拱形防爆片 c)防负压的泄放装置 d)非直接式安全 阀 无保冷设施的盛装液化气体的固定式压力容器设计压力应不低于( 9 无保冷设施的盛装液化气体的固定式压力容器设计压力应不低于( c ). a) 气体工作压力 b) 夏季最高温度下的工作压力 50℃[wiki]饱和蒸汽压[/wiki]力 临界温度≥50℃ 饱和蒸汽压[/wiki] ≥50℃) 50℃的气 c) 50℃[wiki]饱和蒸汽压[/wiki]力(临界温度≥50℃)或最大充装量时 50℃的气 体压力(临界温度&50℃) 体压力(临界温度&50℃) 固定式液化石油气储罐的设计压力应按不低于( 10 固定式液化石油气储罐的设计压力应按不低于( b )℃时混合液化石油气组分的实际 饱和 蒸汽压来确定. 蒸汽压来确定. a) 40 b) 50 c) 20 d) 0 压力容器的法兰垫片不能使用石棉橡胶板的是( 11 压力容器的法兰垫片不能使用石棉橡胶板的是( d ).a) 液化石油气储罐 b) 液氨储罐 hg.1.5 条 c) 液氯储罐 d) 真空容器 (应采用橡胶垫或缠绕垫) 应采用橡胶垫或缠绕垫) 在下列厚度中能满足强度(刚度,稳定性)及使用寿命要求的最小厚度是( 12 在下列厚度中能满足强度(刚度,稳定性)及使用寿命要求的最小厚度是( a ). a) 设计厚度 b) 最小厚度 c) 计算厚度 d) 名义厚度 判断 0.1mp 0.1mp 的压力容器也应接受《容规》 1 最高工作压力小于 0.1mpa,但设计压力高于 0.1mpa 的压力容器也应接受《容规》的 监察. (× 监察. ×) ( 3 螺旋板式换热器, 的高压容器也应接受《容规》的监察. (× 2 螺旋板式换热器,容积小于 0.025m 的高压容器也应接受《容规》的监察. ×) ( 3 dn100, n0.8mp v 3 带外加热盘管 半圆管 dn100, n0.8mpa, =0.03m ) ( p 的真空容器 dn=2500, =2900) (dn=) l 3 不接受《容规》的监察. (× 不接受《容规》的监察. ×) 因为半圆管的容积大于 0.025m ) ( ( 的容器. 4 《钢制压力容器》 钢制压力容器》 gb150-1998 适用于工作压力[设计压力]不大于 35mpa 的容器.( × ) gb150适用于工作压力[设计压力] gb150-1998《钢制压力容器》不适用于[适用于]真空容器. 5 gb150-1998《钢制压力容器》不适用于[适用于]真空容器. ( × ) 的容器不适用. 6 gb150 对真空度低于 0.02mpa 的容器不适用. ( √ ) gb150标准的管辖范围包括:……非受压元件与容器的连接焊缝 非受压元件与容器的连接焊缝, 7 gb150-1998 标准的管辖范围包括:……非受压元件与容器的连接焊缝,不包括焊缝以 外的元件,如支座,支耳,裙座和加强圈等. 外的元件,如支座,支耳,裙座和加强圈等. ( √ ) 使用温度低于-20℃的碳素钢和低合金钢制造压力容器均属于低温压力容器 的碳素钢和低合金钢制造压力容器均属于低温压力容器, 8 使用温度低于-20℃的碳素钢和低合金钢制造压力容器均属于低温压力容器,应按低温 容器有关标准和规定进行设计,制造,检验和验收. [低温低应力工况可不按低 容器有关标准和规定进行设计,制造,检验和验收.( × ) [低温低应力工况可不按低 温容器] 温容器] 真空容器是外压容器,因此应[ 压力容器安全技术监察规程》管辖, 其设计, 9 真空容器是外压容器,因此应[不]受《压力容器安全技术监察规程》管辖,[其设计, 制造, gb150] 制造,检验和验收按 gb150] ( × ) 3 的储存容器应划为三类[二类] 10 一介质为空气,设计压力为 2.0mpa ,容积为 50 m 的储存容器应划为三类[二类]压力 一介质为空气, ,容积为 容器. )(与介质有关) 容器. ( × )(与介质有关) 多腔压力容器应按类别高的压力腔划定该容器的类别并按该类别进行使用管理 按该类别进行使用管理. 11 多腔压力容器应按类别高的压力腔划定该容器的类别并按该类别进行使用管理.( √ ) 多腔压力容器应按类别高的压力腔[各自的类别]进行设计和制造(×) 12 多腔压力容器应按类别高的压力腔[各自的类别]进行设计和制造(×) 常温下无保冷设施的盛装混合液化石油气的压力容器, 50℃作为设计温度 作为设计温度. 13 常温下无保冷设施的盛装混合液化石油气的压力容器 , 应以 50℃ 作为设计温度 . ( √ ) 因特殊原因不能开设检查孔的压力容器应对每条纵, 100%射线或超声无 14 因特殊原因不能开设检查孔的压力容器应对每条纵, 环焊接接头做 100%射线或超声无 损检测,并应在设计图样上注明计算厚度. 损检测,并应在设计图样上注明计算厚度.( √ ) 压力容器产品施焊前, 型焊接接头,应进行焊接工艺评定. 15 压力容器产品施焊前,对要求全焊透的 t 型焊接接头,应进行焊接工艺评定. ( √ ) 压力容器安全技术监察规程&中压力容器的对接接头的无损检测的比例有三种, 16 &压力容器安全技术监察规程&中压力容器的对接接头的无损检测的比例有三种, 20%,50%[≥20%,≥50%],100%. ( × ) 20%,50%[≥20%,≥50%] 100%. ≥20% 压力容器安全附件包括安全阀,爆破片装置,紧急切断装载,压力表,液面计, 17 压力容器安全附件包括安全阀,爆破片装置,紧急切断装载,压力表,液面计,测温 仪表,快开门式压力容器的安全联锁装置,都应符合《容规》的规定, 仪表,快开门式压力容器的安全联锁装置,都应符合《容规》的规定,同时还应该符合 各自相应标准的规定. 各自相应标准的规定. (√ ) 安全阀的开启压力不得超过压力容器的设计压力; 18 安全阀的开启压力不得超过压力容器的设计压力; 爆破片标定爆破压力也不得超过压 力容器的设计压力. 力容器的设计压力. ( √ ) hg20580 page22 在总体上采用的是常规设计法, 19 gb150 在总体上采用的是常规设计法,但在某些局部处也体现了应力分类设计的方 法. ( √ )第二部分 材料 填空 在制造过程中 如原有材料确认标记被裁掉或材料分成几块, 程中, 1 在制造过程中,如原有材料确认标记被裁掉或材料分成几块,应于材料切 前 完成标志的移植. 完成标志的移植. 钢板的使用温度上限为: 2 0cr18ni9 钢板的使用温度上限为: 700 ℃. 3 16mnr 钢板的金相组织为 珠光体 和 铁素体 . 4 20r 钢板的金相组织为 珠光体 和 铁素体 . 钢板,应在正火状态下使用. 5 用于壳体厚度大于 30mm 的 16mnr 钢板,应在正火状态下使用. 钢板, 应逐张进行超声波检测, 6 用于壳体厚度大于 30mm 的 16mnr 钢板, 应逐张进行超声波检测, 质量等级应不低于 ⅲ 级. 四个级别. 7 压力容器锻件的质量级分为 ⅰ , ⅱ , ⅲ , ⅳ 四个级别. 00cr17ni14mo2 状态下使用. 8 00cr17ni14mo2 钢板应在 固熔 状态下使用. 525℃ 0.04% 9 奥氏体不锈钢的使用温度高于 525℃时,钢中碳含量不应小于 0.04%. 正常应力水平下, 10 正常应力水平下,20r 钢板的使用温度下限为 -20 ℃. 第一号修改单要求, 11 按 gb150 第一号修改单要求,碳素结构钢钢板 q235af 及 q235a 不得用于压力容器 受压元件. 受压元件. 15crmor 钢板的化学成分中, 0.5% 12 15crmor 钢板的化学成分中,钼含量的名义成分为 0.5% . 13 焊制压力容器用碳素钢和低合金结构钢的碳含量一般应当不超过 0.25 %. 状态下使用. 14 00cr17ni14mo2 钢板应在 固熔 状态下使用. 选择压力容器用钢的焊接材料时 碳素钢, 力容器用钢的焊接材料时, 15 选择压力容器用钢的焊接材料时,碳素钢,碳锰低合金钢的焊缝金属应保证 力学性 能 ,且不超过母材标准规定的 抗拉强度 上限值加 30mpa. 上限值 30mp 以上的氢介质接触时,应考虑氢腐蚀问题. 15 容器用钢在与温度 200 ℃以上的氢介质接触时,应考虑氢腐蚀问题. 16 铝容器最高设计压力为 8钛容器的最高设计压力为 35 mpa. 钛容器主要用于耐蚀容器, 17 钛容器主要用于耐蚀容器,应用最多的腐蚀性介质为 含氯介质 . 在正常的应力水平下, 20℃ 18 在正常的应力水平下,20r 钢板的使用温度下线为 -20℃ . 铁素体+ 19 16mnr 在热轧状态下的金相组织为 铁素体+珠光体 . 容器用金属材料中, 材及其容器不应在空气中接触明火, ,以免易产生金属 20 容器用金属材料中, 钛,铝 材及其容器不应在空气中接触明火, 以免易产生金属 , 燃烧. 燃烧. 425℃温度下长期使用时 应考虑钢中碳化物相的石墨化倾向 温度下长期使用时, 21 碳素钢和碳锰钢在高于 425℃温度下长期使用时,应考虑钢中碳化物相的石墨化倾向 倾 向;奥氏体钢的使用温度高于 525℃时钢中的含碳量应不小于 0.04% .(不能用超低碳 525℃时钢中的含碳量应不小于 不 锈钢) 88.q235锈钢) gb150 4.1.6 条 88.q235-b 钢板适用于设计压力 p≤1.6使用温度 0-350℃ ; 用于壳体时, 用于壳体时,钢板厚度不大于 20不得用于 毒性程度为极度或高度危害介质的压 力 容器. 容器.钢材的使用温度低于或等于时应按规定作夏比(v 型缺口)低温冲击试验, 22 钢材的使用温度低于或等于-20c 时应按规定作夏比(v 型缺口)低温冲击试验,奥氏 体 不锈钢使用温度≥ 不锈钢使用温度≥-1960c 时可免做冲击试验 23 目前提高奥氏体不锈钢抗晶间腐蚀能力的措施大致有 固溶化处理 , 降低钢中的含 碳 三种方法. 量 , 添加稳定碳化物的元素 三种方法. 我国现行材料标准中, 24 我国现行材料标准中, 对应于有色金属屈服规定的相应强度指标铝材为 非比例伸 应力, 应力,符号是 σd0.2. 锆相对密度由低到高排序为: 25 钢,铝,钛,铜,锆相对密度由低到高排序为: 铝,钛,锆,钢,铜 . 选择 1 16mnr 钢板的使用温度下限为(c) 钢板的使用温度下限为( 0℃ 10℃ 20℃ a) 0℃ b) -10℃ c) -20℃ 设计温度为-30℃的压力容器,其材料可选用( 钢板. 2 设计温度为-30℃的压力容器,其材料可选用(c)钢板. a) 20r b) 16mnr c) 16mndr 容规》规定,下列材料应在退火状态下使用( 3 《容规》规定,下列材料应在退火状态下使用(b,c,d ) a) 铝及铝合金 b) 钛及太合金 c) 铜及铜合金 d) 镍及镍合金 下列哪些材料应在正火加回火状态下使用( 4 下列哪些材料应在正火加回火状态下使用(c,d) a) 16mnr b) 15mnnbr c) 18mnmonbr d) 13mnnimonir 下列哪些材料为奥氏体钢( 5 下列哪些材料为奥氏体钢(c,d) a) 0cr13 b) 0cr13a1 c) 0cr18ni9 d) 00cr17ni14mo2 6 下列哪些锻件应选用ⅲ即锻件(c) 下列哪些锻件应选用ⅲ即锻件( 1.6≤ a) 换热器管板锻件 b) 设计压力 1.6≤p&10mpa 锻件 c) 设计压力 p≥10mpa 锻件 奥氏体不锈钢容器的热处理一般是指( 7 奥氏体不锈钢容器的热处理一般是指(a, c) 1100℃ 625℃ a) 1100℃的故溶化处理 b) 625℃消应力处理 1100℃ 850℃ c)
稳定化处理 d) 850℃正火处理 600℃的压力容器,其壳体钢板可选用的材料有( 8 设计温度为 600℃的压力容器,其壳体钢板可选用的材料有(a ,b) a) 0cr18ni9 b) 0cr17ni12mo2 c) 00cr17ni14mo2 按钢板标准, 20℃时的一组冲击功(j)数值为( 是合格的. (j)数值为 9 按钢板标准,16mm 厚的 q235b 钢板在 20℃时的一组冲击功(j)数值为(c)是合格的. a) 17. 30. 32 b) 17. 40. 50 c) 28. 30. 31 对有晶间腐蚀要求的奥氏体不锈钢筒体,经热加工后应进行( )热处理 热处理. 10 对有晶间腐蚀要求的奥氏体不锈钢筒体,经热加工后应进行( d )热处理. a) 退火 b) 正火加回火 c) 稳定化 d) 固溶化 e)固溶化加稳定化 判断 规定,在任何情况下元件金属的表面温度不得超过钢材的允许使用温度. (√ 1 gb150 规定,在任何情况下元件金属的表面温度不得超过钢材的允许使用温度. √) ( 螺栓用钢可在正火加回火状态下使用. (× 2 35crmoa 螺栓用钢可在正火加回火状态下使用. ×) 调质】 ( 【调质】 钢板可在正火状态下使用. (× 【 可在热轧状态下使用】 3 16mnr 钢板可在正火状态下使用. ×) 小于等于 30mm 可在热轧状态下使用】 ( 设计单位应在图样上注明锻件的材料的牌号和级别. (√ 4 设计单位应在图样上注明锻件的材料的牌号和级别. √) ( 钢板应在正火加回火状态下使用. (√ 5 18mnmonbr 钢板应在正火加回火状态下使用. √) (钢板的金相组织为珠光体加铁素体. (√ 6 20r 钢板的金相组织为珠光体加铁素体. √) ( 7 用于压力容器壳体厚度 30mm16mnr 钢板,可在热轧状态下使用. √) 钢板,可在热轧状态下使用. (√ ( 对于钢材的标准抗拉强度下限σ 540mp 的钢材, 0.020%, %,含 8 对于钢材的标准抗拉强度下限σb≥540mpa 的钢材,的含 p 量应不大于 0.020%,含 s 0.015% ( (√ 量不应大于 0.015%. √) jb4700- 标准时,可免除螺栓法兰的设计计算. (√ 9 gb150 规定当选用 jb 标准时,可免除螺栓法兰的设计计算. √) ( 规定法兰设计的应力校核时所有尺寸均包括腐蚀附加量. (× 10 gb150 规定法兰设计的应力校核时所有尺寸均包括腐蚀附加量. ×) ( 椭圆形封头或碟形封头过渡区部分开孔时,其孔的中心线宜垂直封头表面. (√ 11 椭圆形封头或碟形封头过渡区部分开孔时,其孔的中心线宜垂直封头表面. √) ( 设计温度为-50℃的压力容器, 09mnnidr. (√ 12 设计温度为-50℃的压力容器,其壳体用钢板可选用 09mnnidr. √) ( 钢板, 在热轧状态下使用. (√ 13 用于压力容器壳体的厚度为 30mm 的 16mnr 钢板,可在热轧状态下使用. √) ( 钛材切削加工时如冷却润滑不好,切削易燃烧. (√ 14 钛材切削加工时如冷却润滑不好,切削易燃烧. √) ( 525℃时 钢中含碳量应≥0.04% ≥0.04%. 15 奥氏体钢的使用温度高于 525℃时,钢中含碳量应≥0.04%.( √ ) 16 碳素钢和碳锰钢在温度高于 425℃下长期使用,应考虑钢中碳化物相的石墨化倾向. 425℃下长期使用,应考虑钢中碳化物相的石墨化倾向. 下长期使用 ( √ ) 多层包扎压力容器的内筒钢板, jb/t 多层包扎压力容器的内筒钢板, 其质量等级应不低于 jb/t5 规定的 ii 级. ( √ ) 18 当碳素钢和低合金钢锻件公称厚度大于等于 300mm 时,锻件级别不应低于 jb4726 规 定的ⅲ 定的ⅲ级. ( × ) 目前防止不锈钢产生晶间腐蚀的主要措施有 采用固溶处理; 主要措施有: 19 目前防止不锈钢产生晶间腐蚀的主要措施有:采用固溶处理;降低钢中的含碳量或添 加稳定碳化物元素. 加稳定碳化物元素. ( √ ) 在钢材的拉伸试验中, 的试样,其试验结果是一样的. 20 在钢材的拉伸试验中,无论用 δ5 或 δ10 的试样,其试验结果是一样的.( × ) 第三部分 设计 填空 1 水压试验时其排气孔应设在容器 顶 部. 是非均匀分布的. 厚壁筒体三个应力中, 2 厚壁筒体三个应力中, 环向应力 , 径向应力 是非均匀分布的. 3 内压作用下标准椭圆封头经向应力的最大值在 顶点 上. α≤60 的轴对称无折边锥壳或折边锥壳. 60° 4 gb150 规定仅适用于锥壳半锥角 α≤60°的轴对称无折边锥壳或折边锥壳. 应力. 5 等面积补强计算对象是 薄膜 应力. 拉伸开小圆孔平板, 6 等面积补强壳体有效补强范围的意义是受 均匀 拉伸开小圆孔平板,孔边局部应力的 衰减范围. 衰减范围. 内压锥壳的壁厚计算是将锥壳作为当量圆筒处理, cosα 代替, 7 内压锥壳的壁厚计算是将锥壳作为当量圆筒处理,其中圆筒内径 di 以 dccosα 代替, dc 为锥壳 大 端直径. 端直径. 外压计算中, 才能改变圆筒的外压计算长度. 8 外压计算中,只有当加强圈有足够大的 惯性矩 时,才能改变圆筒的外压计算长度. 面法兰两大类. 9 压力容器法兰分为 窄 面法兰和 宽 面法兰两大类. 法兰连接设计分为三部分 设计. 10 法兰连接设计分为三部分 垫片设计 , 螺栓设计 ,和 法兰本体 设计. 11 gb150 规定凸形封头或球壳的开孔最大直径 d≤0.5di . 12 垫片起有效密封作用的宽度位于垫片的 外径 侧. 是指法兰预紧后, 法兰产生变形的情况下, 13 垫片基本密封宽度 b0 是指法兰预紧后, 法兰产生变形的情况下, 垫片仍被 压紧 的宽 度.gb151- 14 按 gb151-1999 规定换热器管板锻件的级别为 ⅱ 级. 15 椭圆封头在内压作用下的变形特征是 趋圆 . 规定锥壳与筒体的连接应采用 结构. 16 gb150 规定锥壳与筒体的连接应采用 全焊透 结构. 规定壳体上开孔应为圆形, 17 gb150 规定壳体上开孔应为圆形,椭圆形和 长圆形 . 代替补强圈补强. 18 gb150 规定若条件许可推荐以 厚壁管 代替补强圈补强. 补强. 19 壳体受内压的开孔补强采用 等面积 补强. 以提高筒体承受外压的能力. 20 设置加强圈是为了减小筒体的 计算长度 ,以提高筒体承受外压的能力. 法兰密封面主要有平形, 三种, 于平面. 21 法兰密封面主要有平形, 凹凸 , 榫槽 三种,其中后两种密封性能 优 于平面. 采用补强圈补强时, 22 采用补强圈补强时,补强材料一般需与壳体材料 相同 . 壳体圆形开孔时, 倍厚度附加量. 23 壳体圆形开孔时,开孔直径是指接管内径加 2 倍厚度附加量. mp 已知某点的应力状态σ 24 已知某点的应力状态σly ,该点的应力强度为 480 mpa .σlj =焊接接头中, 25 在 a,b 两类 焊接接头中,受力最 大的是 大的 是 a 类接 头. 26 内压锥壳上 存在两个方向的薄膜 应力,其中环向薄膜应力是经向 环向薄膜应力是经向薄膜应力的 应力,其中环向薄膜应力是经向薄膜应力的 2 倍. 的计算. 27 内压筒体壁厚计算公式适用于单层, 多层 , 热套筒体 的计算. 内压筒体壁厚计算公式适用于单层, 28 锥壳小端加强段长度是按圆柱壳在边缘力作用下的环向 薄膜 应力的衰减长度来考 虑的. 虑的. 圆平板在周边均布弯矩作用下, 分布的, 29 圆平板在周边均布弯矩作用下,板中的弯曲应力是 均匀 分布的,且周向应力与径向 应力相等 相等. 应力相等. 圆筒上的切向接管,接管与筒体的内壁相贯线是非圆形的, 30 圆筒上的切向接管,接管与筒体的内壁相贯线是非圆形的,长轴直径为 a,短轴直径 其开孔补强计算中, 加两倍的壁厚附加量. 为 b.其开孔补强计算中,开孔补强直径 d 取 b 加两倍的壁厚附加量. 当法兰的径向应力σ 超过许用值时, 进行调节, 31 当法兰的径向应力σr 超过许用值时, 宜增大法兰的 厚度 进行调节, 而增加 锥颈 厚 相反会使σ 增大. 度,相反会使σr 增大. 是指法兰在预紧后, 法兰产生变形的情况下 垫片仍被 压紧 的 况下, 32 垫片基本密封宽度 b0 是指法兰在预紧后, 法兰产生变形的情况下, 宽度. 宽度. 35 较软的垫片一般 m 较小 y 较小 . 法兰计算中的最大径向应力σ 径处. 36 法兰计算中的最大径向应力σr 发生部位在法兰环与 锥颈 连接面的 内 径处. 考虑的, 计算, 37 椭圆封头在外压下的稳定是针对封头的 球面部分 考虑的,按 当量球壳 计算,对标 准椭圆封头其当量球壳外半径, 倍的封头外直径. 准椭圆封头其当量球壳外半径,等于 0.9 倍的封头外直径. 法兰计算中的轴向应力σ 发生部位在锥颈两端, 38 法兰计算中的轴向应力σh 发生部位在锥颈两端,当系数 f&1 时,表示在 小 端;当 f≤1 时,表示在 大 端 . 确定. 39 焊接接头系数应根据受压元件的 焊接接头形式 和 无损检测的长度比例 确定.款要求立式容器地脚螺栓通孔应跨中布置, 40 gb150 中 10.4.2.7 款要求立式容器地脚螺栓通孔应跨中布置,这主要是考虑 风 载 荷的影响. 荷的影响. 41 整体补强的型式有 增加壳体的厚度 , 厚壁管 , 整体锻件 . 壳体圆形开孔时, 42 壳体圆形开孔时,开孔直径是指接管内径加 2 倍厚度 附加量 . 受法兰径向结构要求控制时, 的螺栓. 43 当螺栓中心圆直径 db 受法兰径向结构要求控制时,为紧缩 db 宜选直径较 小 的螺栓. 垫片系数是针对法兰在操作状态下,为确保密封面具有足够大的流体阻力, 44 垫片系数是针对法兰在操作状态下,为确保密封面具有足够大的流体阻力,而需要作 面积的压紧力与流体 的比值.垫片越硬, 用在垫片单位 密封 面积的压紧力与流体 压力 的比值.垫片越硬,m 值越 大 . 计算所得, 45 最大允许工作压力是根据容器壳体的 有效厚度 计算所得,其取各受压元件的 最小 值 . 46 外压及真空容器的圆度要求严于内压容器主要为了防止 失稳 . 30° 采用折边锥形封头, 设计锥形封头时, 47 设计锥形封头时,封头大端当锥壳半锥角 α&30°时,采用折边锥形封头,否则采 用分析设计方法进行设计. 用分析设计方法进行设计. 气密性试验压力为压力容器的设计压力 .《容规 容规》 48 气密性试验压力为压力容器的设计压力 .《容规》第 101 条 压力容器的筒体,封头, 膨胀节,开孔补强圈,设备法兰, 49 压力容器的筒体,封头,人孔盖 , 人孔法兰 ,膨胀节,开孔补强圈,设备法兰, 球罐 的球壳板,换热器管板和换热管, 以上的设备主螺栓,公称直径≥250mm 的球壳板,换热器管板和换热管,m36 以上的设备主螺栓,公称直径≥250mm 的接管 和法 兰等均作为主要受压元件.《容规 主要受压元件.《容规》 兰等均作为主要受压元件.《容规》第 25 条 只设置一个安全阀的压力容器,根据压力高低依次排列:设计压力,工作压力, 50 只设置一个安全阀的压力容器,根据压力高低依次排列:设计压力,工作压力,最高 工作 压力,开启压力,试验压力: 2(2)条 压力,开启压力,试验压力:hg)条 (1)试验压力(2)设计压力(3)开启压力(4)最高工作压力(5)工作压力 (1)试验压力(2)设计压力(3)开启压力(4)最高工作压力(5)工作压力 试验压力(2)设计压力(3)开启压力(4)最高工作压力(5) 两个不同垫片,他们的形状和尺寸均相同且都能满足密封要求, m(垫片系数 垫片系数) 51 两个不同垫片,他们的形状和尺寸均相同且都能满足密封要求,则选用 m(垫片系数) 值较 的垫片较好. 资料) 小的垫片较好.(资料) 对于压力容器锥壳:小端, 无折边结构当锥体半顶角 52 对于压力容器锥壳:小端,锥体半顶角 α≤45 时,可采用 无折边结构当锥体半顶角 α 应采用带过渡段的折边结构 带过渡段的折边结构. &45 时,应采用带过渡段的折边结构.gb150 7.2 条 标准管辖的容器, 受压零部件. 53 gb150 标准管辖的容器,其范围是指 壳体 及 与其连为整体的 受压零部件.gb150 3.3 条 低温低应力工况系指壳体或其受压元件的设计温度虽然低于或等于 20℃, 指壳体或其受压元件的设计温度虽然低于或等于54 低温低应力工况系指壳体或其受压元件的设计温度虽然低于或等于-20℃,但其环向 应力 时的工况. 小于或等于钢材标准常温屈服点的 1/6 ,且不大于 50mpa 时的工况.gb150 附录 c1.5 不锈钢容器在水压试验合格后, 清除干净,当不能达到这一要求时, 55 不锈钢容器在水压试验合格后,应将 水渍 清除干净,当不能达到这一要求时,应控 制 .《容规 容规》 水的氯离子含量不超过 25mg/l .《容规》第 98 条之 2 款 有防腐要求的不锈钢容器,在压力试验及气密性试验合格后,表面需做酸洗 需做酸洗, 56 有防腐要求的不锈钢容器,在压力试验及气密性试验合格后,表面需做酸洗,钝化处 .《容规 容规》 理 .《容规》第 108 条 在壳体上. 57 低温压力容器的铭牌不能 直接铆固 在壳体上.gb150 附录 c4.8性负责. 58 设计单位应对设计文件的 正确 性和 完整 性负责.gb150 3.2.2.1 条 59 壳体上的开孔应为 圆形 , 椭圆形 或 长圆形 . 当在壳体上开椭圆形或长圆形孔时, 当在壳体上开椭圆形或长圆形孔时, 孔的长径与短径之比应不大于 2.0 .gb150 8 条 压力容器锥体设计时, 60 压力容器锥体设计时,其大端折边锥壳的过渡段转角半径 r 应不小于封头大端内直 径d i 的 1 0 % ,且不小于该过渡段厚度的 3 倍.gb150 7.12 条 压力容器锥体设计时,其小端折边锥壳的过渡段转角半径 61 压力容器锥体设计时,其小端折边锥壳的过渡段转角半径 rs 应不小于封头小端内直 径d i s 的 5 % , 且不小于该过渡段厚度 3 倍.gb150 7.12 条 结构应尽量简单, 62 低温压力容器的结构设计要求均应有足够的 柔性 ,结构应尽量简单,减少 约束 ; 避 梯度;应尽量避免结构形状的突然变化, 免产生过大的 温度 梯度;应尽量避免结构形状的突然变化,以减少局部 高应力 ;接 管 端部应打磨成 圆角 .gb150 附录 c3.2 焊在壳体上. 63 低温压力容器的支座需设置 垫板 ,不得 直接 焊在壳体上.gb150 附录 c3.2 压力容器制造中热处理分为: 64 压力容器制造中热处理分为: 整体 热处理和 局部 热处理两类 类焊缝, 标准规定, 66 按 gb150 标准规定,压力容器上人孔筒节的纵向焊缝应是 a 类焊缝, 而人孔法兰与 对焊) 角焊)焊缝. 人孔筒节的焊缝应是 b 类(对焊)或 c 类(角焊)焊缝.gb150 10.1.6 条 66 外压及真空容器的主要破坏形式是 稳定性失效 ; 低温压力容器的主要破坏形式是 脆 性破坏 . 选择 下列哪些封头过渡区的转角半径不得小于图样的规定值( 1 下列哪些封头过渡区的转角半径不得小于图样的规定值(b,d) a) 椭圆封头 b) 碟形封头 c) 球冠形封头 d) 小端折边锥形封头 一台容器进行压力试验, 5.0mp 应选用下列哪一压力表 2 一台容器进行压力试验,其试验压力为 5.0mpa,应选用下列哪一压力表(b) 6mp 10mp 25mp a) 量程 6mpa 的压力表 b) 量程 10mpa 的压力表 c) 量程 25mpa 的压力表 椭圆封头厚度计算公式中焊接接头系数中指( 3 gb150 椭圆封头厚度计算公式中焊接接头系数中指(b) a) 椭圆封头与筒体连接环缝 b) 拼缝 锥壳计算公式中焊接接头系数中指( 4 gb150 锥壳计算公式中焊接接头系数中指(b) a) 锥壳环缝接头系数 b) 锥壳纵缝的接头系数 球壳计算公式中焊接接头系数中指( 5 gb150 球壳计算公式中焊接接头系数中指(a,b) a)球壳的拼缝接头系数 a)球壳的拼缝接头系数 b)球壳与圆筒连接的环缝系数 b)球壳与圆筒连接的环缝系数 承受内压壳体的开孔补强准则为 壳体的开孔补强准则为( 6 承受内压壳体的开孔补强准则为(a) a) 等面积补强 b) 半面积补强 等面积补强其补强对象是( 7 等面积补强其补强对象是(b) a) 弯曲应力 b) 薄膜应力 c) 薄膜应力加弯曲应力 规定椭圆形或碟形封头( 8 gb150 规定椭圆形或碟形封头(a)在过渡区开孔 a)可以 a)可以 b) 不可以 规定当采用补强圈结构时钢材的抗拉强度下限σ 9 gb150 规定当采用补强圈结构时钢材的抗拉强度下限σb(c)490mp 325mp 540mp a) ≤490mpa b) ≤325mpa c) ≤540mpa 10 外压筒体和球壳的计算,尽管各国规范公式不尽相同,但大都以(b)公式为基础推 外压筒体和球壳的计算, 管各国规范公式不尽相同,但大都以( 导的. 导的. a) 拉美 b) 米西斯 c) 中径 一台外压容器直径φ1200mm, 2000mm, 两端为标准椭圆形封头, 40mm, 11 一台外压容器直径φ1200mm, 筒体长 2000mm, 两端为标准椭圆形封头, 折边高度 40mm, 其外压计算长度为( 其外压计算长度为(b) a) 2680mm b) 2280mm c) 2080mm 外压圆筒校核中, 为界限分薄壁圆筒和厚壁圆筒的. 12 在 gb150 外压圆筒校核中,是以 do/δe(c)为界限分薄壁圆筒和厚壁圆筒的. b)≥ a) ≥10 b)≥15 c) ≥20 d) ≥30 法兰预紧装配后,垫片内径处压紧力( ,垫片外径处压紧力( ,垫片外径处压紧力 13 法兰预紧装配后,垫片内径处压紧力(b) 垫片外径处压紧力(a) a) 增大 b) 减小 c) 不变 14 外压加强圈(c) 外压加强圈( a) 应设置在容器外表面 b) 应设置在容器内表面 c) 应设置在容器内外均可 设计螺栓连接时,螺母硬度应( 螺栓( 15 设计螺栓连接时,螺母硬度应(b)螺栓(柱)硬度 a) 稍高于 b) 稍低于 c) 等于 加强圈与筒体采用间断焊时,其间断的长度对外加强圈为 ,对内加强圈为 16 加强圈与筒体采用间断焊时,其间断的长度对外加强圈为(b) 对内加强圈为(d) ,对内加强圈为( , 为壳体的名义厚度. δn 为壳体的名义厚度. 6δ 10δ 12δ a) 6δn b) 8δn c) 10δn d) 12δn 下列哪些情况,必需选用爆破片装置作为压力容器超压泄放装置( 17 下列哪些情况,必需选用爆破片装置作为压力容器超压泄放装置(b,c) a) 容器内介质为极度或高度危害介质 b) 容器内压力增长迅速 c) 容器对密封要求很高 容器对密封要求很高 10mp d) 设计压力高于 10mpa 的压力容器 提高外压薄壁圆筒的抗失稳能力,可以( 18 提高外压薄壁圆筒的抗失稳能力,可以(a,b) 选用高抗拉强度材料 a) 增加厚度 b) 设置加强圈 c) 选用高抗拉强度材料 圆筒壳外压失稳时,不同的屈曲波数对应( 临界压力. 19 圆筒壳外压失稳时,不同的屈曲波数对应(b)临界压力. a) 同一个 b) 不同的 在外压校核计算中,壳体厚度应取( 20 在外压校核计算中,壳体厚度应取(c) a) 设计厚度 b) 计算厚度 c) 有效厚度 d) 名义厚度 薄壁壳体在外压作用下发生失稳时,壳体内压缩应力小于材料的( 21 薄壁壳体在外压作用下发生失稳时,壳体内压缩应力小于材料的(a) a) 比例极限 b) 屈服极限 c) 强度极限 22 半顶角大于 60°的锥壳计算按(c)计算. 60°的锥壳计算按( 计算. 60° a) 承受内压锥壳 b) 等于 60°锥壳 c) 圆平板 0.06mp 的容器应按( 设计. 23 真空度为 0.06mpa 的容器应按(b,c)设计. a) jb4735 b) gb150 真空容器 c) gb150 的外压容器 压力容器中一下哪些元件不是受压元件( 24 压力容器中一下哪些元件不是受压元件(c) a) 壳体过渡段 b) 手孔螺栓 c) 塔盘支持圈 d) 补强圈 对使用温度在( 下的容器,其设计温度不得高于元件金属可能达到的最低温度. 25 对使用温度在(a)以下的容器,其设计温度不得高于元件金属可能达到的最低温度. 0℃ 10℃ 19℃ a) 0℃ b) -10℃ c) -19℃椭圆球壳在过渡区开孔时, 的计算中, 26 椭圆球壳在过渡区开孔时,所需补强金属面积 a 的计算中,壳体计算厚度是指封头的 (a)厚度. 厚度. a) 计算 b) 球面部分计算 碟形封头在中心开孔时, 的计算中,壳体计算厚度是指封头( 27 碟形封头在中心开孔时,所需补强金属面积 a 的计算中,壳体计算厚度是指封头(a) 的计算厚度. 的计算厚度. a) 球面 b) 过渡区 分布力是一种表面力,下面哪种属于表面力( 28 分布力是一种表面力,下面哪种属于表面力(a, b) a) 雪载荷 b) 风载荷 c) 容器重量 作用在物体内一点附近的两个互相垂直平面上的剪应力在数值上是( 29 作用在物体内一点附近的两个互相垂直平面上的剪应力在数值上是(a) a) 相等 b) 不同 c) 无关 热卷筒节成形后的厚度不得小于下列哪种厚度( 30 热卷筒节成形后的厚度不得小于下列哪种厚度(c) b) 有效厚度 c) 名义厚度减钢板厚度负偏差 a)名义厚度 a)名义厚度 下列哪些储罐易产生应力腐蚀( 31 下列哪些储罐易产生应力腐蚀(a) a) 工业纯氨储罐 b) 化学纯氨储罐 c) 含水纯氨储罐 gb150- 的规定,整体带颈法兰的制造方法应是( 32 根据 gb150-98 的规定,整体带颈法兰的制造方法应是(c) 采用热轧或锻造方法制造,不得采用钢板加工; a) 采用热轧或锻造方法制造,不得采用钢板加工; 必须采用钢板加工; b) 必须采用钢板加工; 可以采用热轧和锻造;也可以采用钢板卷制加工, gb150- c) 可以采用热轧和锻造;也可以采用钢板卷制加工,但需按 gb150-98 第 9 条提出 的要求加以限制. 的要求加以限制. gb150- 的规定多层包扎容器层板纵向接头属于 属于( 33 根据 gb150-98 的规定多层包扎容器层板纵向接头属于(c) a) a 类焊接接头 b) b 类焊接接头 c) c 类焊接接头 d) d 类焊接接头 34 根据 gb150-98 的规定下列哪种材料制成的压力容器,不管钢材厚度δs 为多少,都 gb150- 的规定下列哪种材料制成的压力容器,不管钢材厚度δ 为多少, 应进行焊后热处理. (d 应进行焊后热处理. d) ( a) 16mnr b) 16mn c) 15mnvr d) 07mncrmovr gb150- 的规定,图样注明盛装毒性程度为极度或高度危害介质的容器, 35 根据 gb150-98 的规定,图样注明盛装毒性程度为极度或高度危害介质的容器,都应 进行焊后热处理吗( (a 进行焊后热处理吗(a) a) 可以 b) 不可以 gb150- 的规定,对于堆焊焊缝表面,采用的无损检测方法是( . 36 根据 gb150-98 的规定,对于堆焊焊缝表面,采用的无损检测方法是(c) a) 射线检测 b) 超声检测 c) 磁粉或渗透检测 gb150- 的规定,碳素钢, 钢进行液压试验时, 37 根据 gb150-98 的规定,碳素钢,16mnr 正火 15mnvr 钢进行液压试验时,液体温度不 得低于( 得低于(a) a) 5℃ 5℃ b) 10℃ 10℃ c) 15℃ 15℃ d) 设计盛装石油液化气的储存容器,应参照标准( 的规定, 38 设计盛装石油液化气的储存容器,应参照标准(b)的规定,选取设计等级高于设计 压力的管法兰,垫片和紧固件.使用法兰连接的第一个法兰密封面, 压力的管法兰,垫片和紧固件.使用法兰连接的第一个法兰密封面,应采取高颈对焊法 金属缠绕垫片(带外环)和高强度螺栓组合. 兰,金属缠绕垫片(带外环)和高强度螺栓组合. a)gb b) hg c)hgj44~76 d) jb/t74~90 焊接接头的设计可参照( 39 焊接接头的设计可参照(a, c) a) gb150 附录 j 或 jb4732 附录 h b) hgj17 c) hg20583 40 用焊接方法装设在压力容器上的补强圈以及周边连续焊的起加强作用的垫板应至少设置一个不小于( 的泄漏信号指示孔. 设置一个不小于(b)的泄漏信号指示孔. a) m10 b) m6 c) m 8 外压容器算图中, 41 外压容器算图中,系数 a 是(a, c ,d) a)无量纲参数 应力与弹性模量的比值. a)无量纲参数 b) 应力 c) 应变 d) 应力与弹性模量的比值. 不适用于下列哪些容器( 42 gb150 不适用于下列哪些容器(b ,d) 0.05mpa, 0.1mp a) 操作压力 0.05mpa,设计压力为 0.1mpa b)石油液化气钢瓶 经常搬运的) 石油液化气钢瓶( b)石油液化气钢瓶(经常搬运的) c) 立式容器 d) 火焰加热容器 一下哪些元件是受压元件( 43 一下哪些元件是受压元件(a, b, c) . a) 壳体锥壳封头 b) 人孔平盖 c) 加强圈 d) 支座垫板 压力容器元件的金属温度是指该元件的金属的( 44 压力容器元件的金属温度是指该元件的金属的(c) b)内外表面温度的平均值 a) 表面温度的较高者 b)内外表面温度的平均值 c) 截面温度的平均值 45 椭圆封头计算公式中的 k 称为形状系数,其意义是封头上的(c)应力与对接筒体的 称为形状系数,其意义是封头上的( 薄膜应力的比值. (d)薄膜应力的比值. a)最大薄膜 a)最大薄膜 b) 最大弯曲 c) 最大总 d) 环向 e) 轴向 压力容器设计时一般不考虑( 载荷. 46 压力容器设计时一般不考虑(b ,c)载荷. a) 液柱静压 b) 雨,雪载荷 c) 惯性力 d) 设计压差 法兰设计压力较高时, 的垫片; 47 法兰设计压力较高时,一般选用 m 和 y(c)的垫片;当垫片预紧载荷远大于操作载 荷时,宜改选( 较小的垫片. 荷时,宜改选(a ,b)较小的垫片. a) m b) y c) 较大 d) 较小 法兰设计压力较高时,如选用强度级别较低的螺栓,会因所需螺栓面积( , ,使螺栓 48 法兰设计压力较高时,如选用强度级别较低的螺栓,会因所需螺栓面积(a) 使螺栓 中心圆直径( ,导致螺栓力臂( ,造成螺栓设计的不合理. ,导致螺栓力臂 ,造成螺栓设计的不合理 中心圆直径(a) 导致螺栓力臂(a) 造成螺栓设计的不合理. b) 减小 a) 增大 压力面积补强法与等面积补强法的补强区别是壳体的有效补强范围不同, 49 压力面积补强法与等面积补强法的补强区别是壳体的有效补强范围不同, 前者为圆柱 ,后者为平均受拉伸的( 应力衰减范围. 壳(a) 后者为平均受拉伸的(f)应力衰减范围. ,后者为平均受拉伸的 a) 环向薄膜 b) 环向弯曲 c) 轴向薄膜 d) 轴向弯曲 e) 平板开大孔孔边 f) 平板开小孔孔边 一台压力容器由四个受压元件组成, 50 一台压力容器由四个受压元件组成, 经计算四个受压元件的最大允许工作压力分别为 =2.14mp =2.15mp =2.25mp =2.41mp pw1=2.14pw2=2.15pw3=2.25pw4=2.41请确定该容器的最大允许工作压 力 p w( a ) 2.14mp 2.15mp 2.25mp 2.41mp a) 2.14mpa b) 2.15mpa c) 2.25mpa d) 2.41mpa 壁加氢反应器不使用与下列哪些壳体结构( 51 热壁加氢反应器不使用与下列哪些壳体结构(a ,d) a) 单层卷制 b) 热套 c) 锻焊 d) 多层包扎 该材料的[ 83mp 88mp 52 该材料的[σ]t=83mpa,查表的 b 值为 88mpa,该设备的外压轴向压缩力计算结果应 是 ( b) a) 通过 b) 不通过 c) 无法判断 在操作过程中,若法兰分别承受内压和外压的作用, 53 在操作过程中,若法兰分别承受内压和外压的作用,则法兰应按 工况进行设计. ( c )工况进行设计.(见 gb150 9.6 条) a) 内压 b) 外压 c) 两种压力判断 1 gb150 内压筒体壁厚计算公式称中径公式. √) 内压筒体壁厚计算公式称中径公式. ( 筒体壁厚计算公式称中径公式 (√ 规定凸形封头包括椭圆形封头,碟形封头,球冠形封头和半球形封头. (√ 2 gb150 规定凸形封头包括椭圆形封头,碟形封头,球冠形封头和半球形封头. √) ( t t 0.4[σ 3 gb150 内压球壳壁厚计算公式的使用范围 pc≤0.4[σ] φ(×) 0.6[σ] φ】 【0.6[σ 工作压力是指【正常】工作时,容器顶部可能达到的最高压力. (× 4 工作压力是指【正常】工作时,容器顶部可能达到的最高压力. ×) ( 3mm. (× 制筒体成形后【 ( 5 20r 制筒体成形后【不】包括腐蚀裕量的最小厚度应不小于 3mm. ×) 容器的制造,检验与验收除符合相应标准外,还应符合图样要求. 符合相应标准外 符合图样要求 ( (√ 6 容器的制造,检验与验收除符合相应标准外,还应符合图样要求. √) 封头各种【不相交】拼接焊缝中心线间距离至少应为封头钢材厚度δ 7 封头各种【不相交】拼接焊缝中心线间距离至少应为封头钢材厚度δs 的 3 倍,且不 100mm. (× 小于 100mm. ×) ( 满足平衡条件和变形连续条件的内力系是存在的并且是唯一的. (√ 8 满足平衡条件和变形连续条件的内力系是存在的并且是唯一的. √) ( 无论圆筒还是球壳, (× 9 无论圆筒还是球壳,在外压计算中都是利用曲线查计算系数 a. ×) ( 10 压力容器设计时,应考虑的主要载荷是压力载荷,包括内压或外压. ×) 压力容器设计时,应考虑的主要载荷是压力载荷,包括内压或外压. (× ( 法兰的环向应力表示着法兰环的偏转大小,锥颈尺寸较大的法兰,环向应力较小, 11 法兰的环向应力表示着法兰环的偏转大小,锥颈尺寸较大的法兰,环向应力较小,但 径向应力会较大. (√ 径向应力会较大. √) ( 复合管板的复层厚度,不允许计入管板的有效厚度. (× 12 复合管板的复层厚度,不允许计入管板的有效厚度. ×) ( 外压加强圈应设置在容器的外表面. (× 13 外压加强圈应设置在容器的外表面. ×) ( 只有在满足一定的条件下,才允许加强圈断开一定距离. (√ 【 14 只有在满足一定的条件下,才允许加强圈断开一定距离. √) gb150 40 页此截面 ( 应具有加强圈所需要的惯性矩】 应具有加强圈所需要的惯性矩】 某夹套容器,内筒操作条件为真空, 0.25mp 加热蒸汽, 15 某夹套容器,内筒操作条件为真空,夹套内为 0.25mpa 加热蒸汽,现设定内容设计压 力为-0.4mp 外压) 0.3mp ( (× 力为-0.4mpa(外压)夹套设计压力为 0.3mpa. ×) 球冠形封头的厚度是根据封头球面部分的环向与经向应力按一倍许用应力控制进行 16 球冠形封头的厚度是根据封头球面部分的环向与经向应力按一倍许用应力控制进行 设计的,该应力由薄膜应力与弯曲应力组成. ×) 设计的,该应力由薄膜应力与弯曲应力组成. (× ( 用螺栓连接的圆平盖, 在内压作用下最大应力发生在中心, 内壁受压缩, 外壁受拉伸. 17 用螺栓连接的圆平盖, 在内压作用下最大应力发生在中心, 内壁受压缩, 外壁受拉伸. (√) 垫片接触宽度是指法兰预紧后,垫片可能与密封面接触的宽度. (× 18 垫片接触宽度是指法兰预紧后,垫片可能与密封面接触的宽度. ×) ( 安全阀安装在压力容器的第一个管法兰密封面以外 因此不属于 gb150 压力容器的划 器的第一个管法兰密封面以外, 19 安全阀安装在压力容器的第一个管法兰密封面以外, 定范围,故安全阀的要求只应复合《容规》的规定. (× 定范围,故安全阀的要求只应复合《容规》的规定. ×)gb150 中 3.3.4 ( 压力容器设计一般不考虑地震力,风载荷和雪载荷. (× 20 压力容器设计一般不考虑地震力,风载荷和雪载荷. ×) ( 3 石油液化气储罐, 螺纹连接. (× 21 某 13m 石油液化气储罐,其罐口选用 npt 螺纹连接. ×) ( 选取压力等级高于设计压力的管法兰,垫片和紧固件. (选取压力等级高于设计压力的管法兰,垫片和紧固件.使用法兰连接的第一个法兰密 封面,应采用高颈对焊法兰,金属缠绕垫圈(带外环)和高强度螺栓组合. 封面,应采用高颈对焊法兰,金属缠绕垫圈(带外环)和高强度螺栓组合. ) 22 确定压力试验的试验压力时,p 应为容器的设计压力或最高允许工作压力. √) 确定压力试验的试验压力时, 应为容器的设计压力或最高允许工作压力. ( 越大的垫片 在操作状态下所需要的压紧力越大,对法兰设计不利, 23 垫片系数 m 越大的垫片,在操作状态下所需要的压紧力越大,对法兰设计不利,为此 在压力较高的条件下, 较小的垫片. (× 在压力较高的条件下,一般应选用 m 较小的垫片. ×) ( 法兰的螺栓通孔应与壳体主轴线或铅垂线对中布置. (× 24 法兰的螺栓通孔应与壳体主轴线或铅垂线对中布置. ×) ( 对易燃或ⅱ 级毒性的介质, 1mp ( (√ 25 对易燃或ⅱ,ⅲ级毒性的介质,选用管法兰的公称压力不得低于 1mpa. √) 外压容器筒体的不圆度是造成其失稳的主要原因. 26 外压容器筒体的不圆度是造成其失稳的主要原因. √) ( 外压容器加强圈因起加强作用而必须围绕整个圆周, 不得断开, 并应采用连续焊. 27 外压容器加强圈因起加强作用而必须围绕整个圆周,不得断开,并应采用连续焊.[连 续焊或间断焊] 续焊或间断焊] ( × )0.15%, %,这是考虑在内压作用 28 k≤1 的椭圆形封头的有效厚度应不小于封头内直径的 0.15%,这是考虑在内压作用 下封头局部不会出现弹性失稳的要求.( √ ) 下封头局部不会出现弹性失稳的要求. 会出现弹性失稳的要求 无折边球面封头和锥形封头与筒体的连接均应采用全焊透焊缝结构. 29 无折边球面封头和锥形封头与筒体的连接均应采用全焊透焊缝结构.( √ ) 不另行补强的最大开孔直径, 30 不另行补强的最大开孔直径,当壳体名义厚度小于或等于 12mm 时,接管公称直径小 50mm[80mm]. 于或等于 50mm[80mm]. ( × ) 所取的壁厚应[取名义厚度]扣除壁厚附加量, 校核耐压试验压力时[的圆筒薄膜应力] 所取的壁厚应[取名义厚度]扣除壁厚附加量, 31 校核耐压试验压力时[的圆筒薄膜应力], 卧置试验时]对液压试验所取的压力还应计入液柱静压力. [卧置试验时]对液压试验所取的压力还应计入液柱静压力. ( × ) 选用垫片的材料和类型时应考虑:被密封介质的腐蚀性,被密封介质的压力和温度, 32 选用垫片的材料和类型时应考虑:被密封介质的腐蚀性,被密封介质的压力和温度, 操作的平稳性. 操作的平稳性. ( √ ) 耳式支座设计选用时仅需考虑设备的总质量和偏心载荷 选用时仅需考虑设备的总质量和偏心载荷. 33 耳式支座设计选用时仅需考虑设备的总质量和偏心载荷.[还应计入水平载荷即风载 荷或地震载荷] 荷或地震载荷] ( × ) 34 主要受压元件系指压力容器中主要承受总体一次薄膜应力的元件.[还有承受一次弯 主要受压元件系指压力容器中主要承受总体一次薄膜应力的元件. 曲应力的元件如平盖, 以上的设备主螺栓等] 曲应力的元件如平盖,受力件如 m36 以上的设备主螺栓等] ( × ) 第四部分 制造 填空 卷筒节成型后的厚度, 1 凸 形封头和 热 卷筒节成型后的厚度, 不得小于该部件的名义厚度减去钢板厚度负偏 差. 内压容器壳体同一断面最大内径和最小内径应不大于断面内径 %,且不大于 2 内压容器壳体同一断面最大内径和最小内径应不大于断面内径 的 1%,且不大于 25 mm. mm. 容器上凡被补强圈, 等覆盖的焊缝,均应打磨至与母材齐平 齐平. 3 容器上凡被补强圈, 支座 , 垫板 等覆盖的焊缝,均应打磨至与母材齐平. 进行焊接工艺评定. 4 容器施焊前应按 jb4708 进行焊接工艺评定. 要求焊后热处理的容器, 进行返修. 5 要求焊后热处理的容器,一般应在热处理 前 进行返修. 检测. 6 公称直径小于 250 mm 的接管与接管的 b 类焊接接头可不进行 rt 与 ut 检测. 碳素钢, 制容器进行水压试验时, 7 碳素钢,16mnr 制容器进行水压试验时,水温不得低于 5 ℃. 壳体加工成形后的最小厚度, 8 壳体加工成形后的最小厚度,应不包括 腐蚀裕量 . 三部分组成. 9 焊接街头由 焊肉 , 熔合区 ,热影响区 三部分组成. 有防腐要求的不锈钢及复合钢板容器, 10 有防腐要求的不锈钢及复合钢板容器, 不得在防腐面采用 硬印 作为材料和焊工的确 认标记. 认标记. 坡口表面不得有裂纹, 等缺陷. 11 坡口表面不得有裂纹, 分层 ,夹杂 等缺陷. 规定的厚度差时,可采用如下处理方式: 12 不等厚钢材对接若超过 gb150 中 10.2.4.3 规定的厚度差时,可采用如下处理方式: 单面削薄厚板边缘, 双面削薄厚板边缘 用 堆焊方法 将薄板边缘焊成斜面. 单面削薄厚板边缘, 将薄板边缘焊成斜面. 加工. 13 带颈法兰应采用 热轧 或 锻件 加工. 热处理. 14 锻件法兰应经 正火 或 完全退火 热处理. 压力容器当分段热处理时, mm., 15 压力容器当分段热处理时,加热重叠部分长度至少为 1500 mm.,加热区以外的部分 采取保温措施, 有害的温度梯度. 采取保温措施,防止产生 有害的温度梯度. 波纹管与设备筒体采用内插或外套的连接焊缝应进行煤油渗透检测 煤油渗透检测. 16 波纹管与设备筒体采用内插或外套的连接焊缝应进行煤油渗透检测. 17 膨胀节设计的关键两点是有足够的 强度 和必要的 挠性 . 焊接接头与焊缝不同之处时: 18 焊接接头与焊缝不同之处时:焊接接头是 焊缝 , 熔合区 及 热影响区 三者之和的总称; 总称;而焊缝仅指 焊缝金属 . 19 咬边的危害是:破坏了焊接的连续性 , 降低了焊接接头的力学性能 , 引起应力集 咬边的危害是: 中 . 焊后热处理应在焊接工作全部结束并检测合格后, 前进行. 20 焊后热处理应在焊接工作全部结束并检测合格后, 于 耐压试验 前进行. 产品焊接试板的材料, 应在其所代表的受压元件焊接接头的 21 产品焊接试板的材料, 焊接工艺 和 热处理 ,应在其所代表的受压元件焊接接头的 焊接工艺评定合格范围之内. 焊接工艺评定合格范围之内. 倍板厚, 100mm. 焊件预热必须均匀, 22 焊件预热必须均匀,预热宽度应为 焊缝中心线两侧各取 3 倍板厚,且不少于 100mm. 23 产品焊接试板的用材应与容器用材具有相同的 钢号 , 规格 和 热处理状态 . 24 凸形封头的成形方法有 冲压 及 旋压 . 以封头大小规格不同其制作方式有整体成形, 25 以封头大小规格不同其制作方式有整体成形, 先拼后焊成形 , 先分瓣成形后组焊 . 制容器应进行焊后热处理. 100℃以上时, 26 预热 100℃以上时,厚度大于 38 mm 的 20r 制容器应进行焊后热处理. 27 一般来说容器热处理的目的 作用) (作用) 分为四种 焊后热处理 , 恢复力学性能热处理 , 改善力学性能热处理 , 消氢热处理 . 奥氏体不锈钢制压力容器用水进行液压试验时, 28 奥氏体不锈钢制压力容器用水进行液压试验时, 应严格控制水中的氯离子含量不超过 去除干净. 25mg/l .试验合格后应立即将 水渍 去除干净. 钛制常压容器一般可不进行容器的压力试验, 试验. 29 铝,钛制常压容器一般可不进行容器的压力试验,通常进行 盛水 试验. 压力容器封头由成形的瓣片和顶圆板拼接制成时, 焊缝方向只允许是径 30 压力容器封头由成形的瓣片和顶圆板拼接制成时, 焊缝方向只允许是径 向和 环 向. gb150 10.2.3.1 条 31 封头各种不相交的拼焊焊接接头中心线间距离至少应为封头钢材厚度 δs 的 3 倍, 且不 mm. 小于 100 mm.gb150 10.2.3.1 条 未熔合和气孔等缺陷. 30 在压力容器制造中,焊接接头表面不得裂纹 ,未焊透 ,未熔合和气孔等缺陷. 在压力容器制造中, 等缺陷 容规》 《容规》第 76 条 选择 下列哪些成形过程 可能发生厚度减薄( 形过程, 1 下列哪些成形过程,可能发生厚度减薄(b,c,d) a 冷成形筒节 b 冷成形凸形封头 c 热成形筒节 d 热成形凸形封头 封头直边部分的纵向皱折应复合下列哪些要求( 2 封头直边部分的纵向皱折应复合下列哪些要求(a) a) 深度步大于 1.5mm b) 深度步大于 1mm c) 不得有纵向皱折 下列哪些容器焊缝表面不得有咬边( 3 下列哪些容器焊缝表面不得有咬边(c,d) a) 40mm 厚 16mnr 制容器 b) 无缝钢管制容器 20mm16mndr c) 0cr18ni9ti 制容器 d) 20mm16mndr 制容器 要求焊后热处理的容器,一般应在热处理( 进行返修. 4 要求焊后热处理的容器,一般应在热处理(a)进行返修. a) 前 b) 后 判断是否进行焊后热处理的条件,与下列哪些条件有关( 5 判断是否进行焊后热处理的条件,与下列哪些条件有关(a,b,c) a) 材质 b) 钢材厚度 c) 预热温度 d) 焊接方法 钢制压力容器焊接工艺评定的目的是( 6 jb4708 钢制压力容器焊接工艺评定的目的是(b) a) 是为了选择最佳的焊接工艺b) 为了验证施焊单位拟定的焊接工艺正确性及评定施焊单位的能力 c) 为了制定焊接工艺规程 d) 为了减少焊接缺陷 波纹管按成形工艺主要有( 7 波纹管按成形工艺主要有(a,c,e) d)多层波纹管 e) 焊接成形 a) 液压成形 b) 矩形波纹管 c) 滚压成形 d)多层波纹管 当内压引起的应力过大时,则应( 波纹管高度. 8 当内压引起的应力过大时,则应(b)波纹管高度. a) 增大 b) 减小 用板材或型材制造的法兰环的对接接头应经( 9 用板材或型材制造的法兰环的对接接头应经(a) a) 焊后热处理 b) 正火 c) 完全退火 进行局部检测的焊接接头,若有不允许的缺陷存在, 10 进行局部检测的焊接接头,若有不允许的缺陷存在,则应在缺陷两端延长部位增加该 焊接接头长度的( 的检验长度,且不小于( 焊接接头长度的(b)的检验长度,且不小于(c) a) 15% 15% b) 10% 10% c) 250mm d) 200mm a, 类焊缝余高的确定,与下列哪些因素有关( 11 a,b 类焊缝余高的确定,与下列哪些因素有关(a,b) c)焊接方法 a) 材质 b) 钢材厚度 c)焊接方法 下列哪些材料经火焰切割的坡口表面需进行磁粉或渗透检测( . 12 下列哪些材料经火焰切割的坡口表面需进行磁粉或渗透检测(c) a) 16mndr b) 20mnmo c)13crmor d) 0cr18ni9 焊后热处理的主要作用在于( 13 焊后热处理的主要作用在于(b) a) 改善焊缝金属的力学性能 b) 消除过大的焊接应力 c) 减少焊接缺陷 筒体采用哪种成形方法,在成形过程中会造成材料厚度减薄( 14 筒体采用哪种成形方法,在成形过程中会造成材料厚度减薄(b) a) 冷卷 b) 热卷 应力腐蚀的容器是否需要焊后热处理( 15 一台 0ci18ni9 制有 h2s 应力腐蚀的容器是否需要焊后热处理(b) a) 需要 b) 不需要 外压容器形状尺寸检查的主要不同之处是下列各项中的哪项( 16 内,外压容器形状尺寸检查的主要不同之处是下列各项中的哪项(d) a) 棱角 b) 对口错边 c) 壳体直线度 d) 壳体圆度 不同强度级别钢材组成的焊接接头,其产品焊接试板中拉伸试验的检验结果,应不小 17 不同强度级别钢材组成的焊接接头,其产品焊接试板中拉伸试验的检验结果,应不小 于下列哪一项数值( 于下列哪一项数值(b) 两种钢材标准抗拉强度下限的较大者 a) 两种钢材标准抗拉强度下限的较大者 b) 两种钢材标准抗拉强度下限的较小者 c) 两种钢材标准抗拉强度下限的平均值 18 在下列各项要求中, 在下列各项要求中, 有哪些是盛装毒性程度为极度或高度危害介质的压力容器必须进 行的( 行的(a,d,g) a) 焊后热处理 b) 消氢处理 c) 改善材料力学性能热处理 d) 制备产品焊接试板 e) 制备母材热处理试板 100% f) b 类焊接街头鉴证环 g) 对 ab 类焊接接头进行 100%射线或超声检测 中规定焊接接头冲击韧性试验,应在( 19 jb4708 中规定焊接接头冲击韧性试验,应在(c)制备冲击式样 焊缝区,熔合区, a) 焊缝区,熔合区,热影响区 焊缝区,母材, b) 焊缝区,母材,热影响区20 21 22 2324 a) 头 封头顶圆板与球片的连接环焊缝属那类焊接接头( 25 封头顶圆板与球片的连接环焊缝属那类焊接接头(a) a) a 类 b) b 类 c) c 类 d) d 类 加工成型厚圆筒壳体的最小厚度, 3mm, 26 加工成型厚圆筒壳体的最小厚度,对碳素钢和低合金结构钢不小于 3mm,这其中不包 括 ( a, c) . a) 腐蚀裕量 b) 钢材厚度负偏差 c) 加工减薄量 带颈法兰应采用( 加工制成. 27 带颈法兰应采用( a )或( c )加工制成. a) 板材 b) 热轧 c) 锻件 用于制造管板, 平盖, 法兰的钢锻件, 规定的( 28 用于制造管板,平盖, 法兰的钢锻件, 其级别不得低于 jb4726 和 jb4728 规定的( b ) 级. a) ⅰ b) ⅱ c) ⅲ 用于制造换热器的管板锻件, 中的( 29 用于制造换热器的管板锻件,其级别不得低于 jb4762 和 jb4728 中的( a )级. a) ⅱ b) ⅲ c) ⅳ 判断 50%】 2mm. (× 复合材料的对口错边量应不大于钢板复层厚度的 , ( 1 复合材料的对口错边量应不大于钢板复层厚度的 5%【50%】 且不大于 2mm. ×) 冷卷筒节与冷成形的凸形封头,在成形过程中材料不会发生局部减薄. (× 2 冷卷筒节与冷成形的凸形封头,在成形过程中材料不会发生局部减薄. ×) ( 后热消氢热处理是焊后热处理,在焊接工艺评定中应当考虑后热过程. (× 3 后热消氢热处理是焊后热处理,在焊接工艺评定中应当考虑后热过程. ×) ( 的低合金钢球壳焊后必须立即进行焊后消氢热处理. (× 4 厚度大于 40mm 的低合金钢球壳焊后必须立即进行焊后消氢热处理. ×) ( 5 所有钛制压力容器都规定进行铁污染检测, 所有钛制压力容器都规定进行铁污染检测, 同时还应进行酸性钝化处理或阳极化处理. 同时还应进行酸性钝化处理或阳极化处理. (×) 先拼后焊的成形封头应于成形后将其内表面的拼接焊缝打磨至与母材平齐. (× 6 先拼后焊的成形封头应于成形后将其内表面的拼接焊缝打磨至与母材平齐. ×) ( 制容器, 34mm 30mm,应进行焊后热处理. (× 7 一台 q235c 制容器,封头厚 34mm,筒体厚 30mm,应进行焊后热处理. ×) ( 铜和铜合金换热管,应在热轧状态下使用. (× 8 铜和铜合金换热管,应在热轧状态下使用. ×) ( 类焊接接头中心线[ 9 相邻圆筒的 a 类焊接接头中心线之间外圆弧长或封头 a 类焊接接头中心线[间]与相邻 类焊接接头中心线之间外圆弧长应大于名义[钢材] 100mm. 圆筒 a 类焊接接头中心线之间外圆弧长应大于名义[钢材]厚度的 3 倍, 且不小于 100mm. )[gb150 ( × )[gb150 中 121 页]焊缝区, ,热影响区 c) 焊缝区, 热影响区 , d) 焊缝区,晶粒区,热影响区 焊缝区,晶粒区, 制容器,图样上可否要求进行焊后热处理( . 20mm 厚 16mnr 制容器,图样上可否要求进行焊后热处理(a) a) 可以 b) 不可以 热套容器的单层筒体为何要进行直线度检测( 热套容器的单层筒体为何要进行直线度检测(b) a) 方便套合操作 b) 避免套合面间隙超标 c) 避免套合应力过大 压力容器无损检测报告应由哪级无损检测人员签字后有效( 压力容器无损检测报告应由哪级无损检测人员签字后有效(b ,c) a) 一级 b) 二级 c) 三级 制造与检验 与检验( 下列哪些容器可按 gb150 制造与检验(b ,d) a) 衬里容器 b) 无缝钢管制容器 c) 多层绕板容器 d) 复合钢板容器 类接头( 下列哪些焊接接头属 a 类接头(a ,c) 热套容器各单层筒纵向接头 b) 多层包扎容器层板纵向接头 c) 锥形封头各纵向接10 相邻圆筒组装后 a 类焊接接头的距离或封头 a 类焊接接头的端点与相邻圆筒 a 类焊 接接头的距离应大于名义厚度 δn 的 3 倍,且不小于 100mm.( √ ) [gb150 中 121 页] 100mm. 第五部分 检测 填空 标准抗拉强度下限值大于 540mp 的材料经火焰切割的坡口表面, 1 标准抗拉强度下限值大于 540mpa 的材料经火焰切割的坡口表面, 应进行 磁粉 或 渗 探伤. 透 探伤. 2 内压容器进行压力试验的目的在于考核其 强度 并检验产品的 严密 性. 腐蚀的容器应进行焊后热处理. 3 图样注明标有 应力 腐蚀的容器应进行焊后热处理. 产品焊接试板的材料,应与容器材料具有相同钢号, 状态. 4 产品焊接试板的材料,应与容器材料具有相同钢号,相同 规格 和相同 热处理 状态. 向接头焊缝的延长部位与筒节同时施焊. 5 产品焊接试板必须在筒节 a 类 纵 向接头焊缝的延长部位与筒节同时施焊. 等力学性能试验. 6 母材热处理试板应进行 拉伸 , 弯曲 及 冲击 等力学性能试验. 800mm 的圆筒及封头的最后一道环 7 不带垫板的单面对接接头,只允许容器内径不超过 800mm 的圆筒及封头的最后一道环 不带垫板的单面对接接 焊缝. 向 封闭 焊缝. 的钢管应逐根进行超声波检测. 8 设计压力大于等于 10.0 mpa 的钢管应逐根进行超声波检测. 经局部射线或超声波检测的焊接接头,发现有不允许的缺陷时, 9 经局部射线或超声波检测的焊接接头,发现有不允许的缺陷时,应在该缺陷两端的延 伸 部位增加检查长度,增加的长度为该条焊接接头的 部位增加检查长度,增加的长度为该条焊接接头的 10% ,且不小于 250 mm .若仍有不 允许的缺陷时,则对该焊接接头做 检测. 允许的缺陷时,则对该焊接接头做 100% 检测.gb150 第 10.8.5.1 条 容规》规定,因特殊情况不能开设检查孔时,则应同时满足以下要求: 10 《容规》规定,因特殊情况不能开设检查孔时,则应同时满足以下要求: 对每条纵, ;《容规 容规》 1)对每条纵,环焊缝 100% 无损检测 (rt 或 ut) ;《容规》第 47 条 2)应在设计图样上注明 计算厚度 ,且在压力容器在用期间或检验时重点进行 测厚检 查 ; 3)相应缩短 检验周期 . 的压力容器接管对接接头无损检测要求与壳体主体焊接接 11 公称直径大于等于 250 mm 的压力容器接管对接接头无损检测要求与壳体主体焊接接 头 要求相同.《容规》 .《容规 要求相同.《容规》第 88 条 经射线或超声检测的焊接接头如有不允许存在的缺陷, 应在缺陷清除干净后进行补焊, 12 经射线或超声检测的焊接接头如有不允许存在的缺陷, 应在缺陷清除干净后进行补焊, 方法重新检查,直至合格. 并对该部分采用 原检测 方法重新检查,直至合格.gb150 10.8.5.1 条 在采用钢板制造带颈法兰时, 全焊透结构型式, 13 在采用钢板制造带颈法兰时,圆环的对接接头应采用 全焊透结构型式,焊后进行 热 处 射线或超声检测. 理 及 100% 射线或超声检测.gb150 9.1.4 条 14 采用焊接方法对压力容器进行修理或改造时,一般应采用挖补或更换.[不应采用贴 采用焊接方法对压力容器进行修理或改造时,一般应采用挖补或更换. 补或补焊方法] 补或补焊方法] ( √ ) 选择 检测( . 1 下列哪些材料的火焰切割坡口应进行 mt 或 pt 检测(b) a) 16mnr b)15crmor c)20r 下列哪些容器需按台制备产品焊接试板( 2 下列哪些容器需按台制备产品焊接试板(b) a) 32mm 厚 16mnr 制容器 b) 12mm 厚 15crmo 制容器制容器, 类焊接接头进行无损检测 进行无损检测( 3 一台 0cr18ni9 制容器,应选用哪种方法对其 a,b 类焊接接头进行无损检测(a) a) 射线 b) 超声 制容器,应选用哪种方法对其焊接接头进行检测( 4 一台 0cr18ni9 制容器,应选用哪种方法对其焊接接头进行检测(b) a) 磁粉 b) 渗透 制容器,应优先选用哪种方法对其焊接接头进行检测( 5 一台 20r 制容器,应优先选用哪种方法对其焊接接头进行检测(a) a) 磁粉 b) 渗透 q235- 的冲击功( 数值为( 6 按钢板标准 16mm 厚的 q235-c 钢板在 0℃的冲击功(j)数值为(a, c) . 21, 16, 26,30, a) 21,30 ,40 b) 16,50 ,55 c) 26,30,31 下列哪些材料经火焰切割的坡口需进行磁粉或渗透检测 割的坡口需进行磁粉或渗透检测( 7 下列哪些材料经火焰切割的坡口需进行磁粉或渗透检测(c) a) 16mndr b) 20mnmo c) 15crmo d) 0cr18ni9 焊缝余高对容器运行安全的影响主要在于下述哪个方面( 8 焊缝余高对容器运行安全的影响主要在于下述哪个方面(a) a) 疲劳寿命 b)应力腐蚀 b)应力腐蚀 c) 强度削弱 当压力容器焊件需要预热时,应控制层间温度不得低于( 9 当压力容器焊件需要预热时,应控制层间温度不得低于(b)温度 a) 后热 b) 预热 c) 热处理 对于等厚度全焊透对接接头的焊后热处理厚度为( 厚度. 10 对于等厚度全焊透对接接头的焊后热处理厚度为(a)厚度. a) 焊缝 b) 母材 c) 接头 jb/t4734- 规定,在下列焊接方法中只能采用( 11 jb/t 规定,在下列焊接方法中只能采用(c,d)焊接方法焊接铝制压力 容器. 容器. a) 焊条手工焊 b) 气焊 c) 钨极氩弧焊 d) 熔化极氩弧焊 e) 熔剂熔渣埋 弧焊 对有延迟裂纹倾向的钢材制造的球罐,应在制造完成后至少经( 小时后, 12 对有延迟裂纹倾向的钢材制造的球罐,应在制造完成后至少经(c)小时后,方可进 行焊缝的无损检测. 行焊缝的无损检测. a) 12 小时 b) 24 小时 c) 36 小时 d) 48 小时 下列有关压力容器耐压试验的要求,哪些是不正确的( 13 下列有关压力容器耐压试验的要求,哪些是不正确的(a, c) . 一台压力容器制造完成后进行液压试验还是气压试验 由设计者自行选定, 行液压试验还是气压试验, a) 一台压力容器制造完成后进行液压试验还是气压试验,由设计者自行选定, 气压试验所用的气体不能任意选择; b) 气压试验所用的气体不能任意选择; c) 碳素钢和低合金结构钢制压力容器的试验气体温度不得低于 5℃, 气压试验合格的要求是,试验过程中,压力容器无异常响声,经捡漏,无漏气, d) 气压试验合格的要求是,试验过程中,压力容器无异常响声,经捡漏,无漏气, 无可见变形. 无可见变形. 100%射线或超声检测( 14 下列哪些容器 a,b 类焊接接头应进行 100%射线或超声检测(a ,c) . 34mmq235— 制容器; a) 厚度 34mmq235—c 制容器; b) 28mm16制容器; 28mm16制容器; 制容器. c) 36mm20r 制容器. 下列哪些焊接接头只能用射线方法进行检测( 15 下列哪些焊接接头只能用射线方法进行检测(b, d) 类接头; a) 多层包扎容器内筒 a 类接头; 类接头; b) 多层包扎筒体的 b 类接头; c) 30mm12crmo 制容器 a,b 类接头 类接头. d) 10mm00cr19ni10 制容器 a,b 类接头. 多层包扎容器内筒同一断面的最大与最小直径之差应符合下列哪些要求 与最小直径之差应符合下列哪些要求( 16 多层包扎容器内筒同一断面的最大与最小直径之差应符合下列哪些要求(a)%,且不大于 6 a) 不大于内径的 5%,且不大于 6 ; b) 不大于内径的 1%,且不大于 25mm. %,且不大于 25mm. 一台复合钢板制尿素合成塔, ,基层 75mm16mnr, 5mm00ci17ni14mo2, 17 一台复合钢板制尿素合成塔, 基层 75mm16mnr,复层 5mm00ci17ni14mo2,是否需要 , 焊后热处理( 焊后热处理(a) 需要; a) 需要; b) 不需要 根据下列哪些条件判断容器是否需要焊后热处理( 18 根据下列哪些条件判断容器是否需要焊后热处理(a, b, d) 盛装介质的毒性; 设计压力; 钢材厚度; a) 材质 b) 盛装介质的毒性;c) 设计压力;d) 钢材厚度; e) 焊接方法 制容器, 100% 19 一台厚 20mm 的 20r 制容器, 其先拼板厚成形的碟形封头的拼接接头应进行 100%超声 检测,检测的合格级别为( 检测,检测的合格级别为(b) a) ⅰ级 b) ⅱ级 20 产品焊接试板为何要求进行无损检测(c) 产品焊接试板为何要求进行无损检测( 保证焊接试板焊接接头与产品焊接接头质量相当; a) 保证焊接试板焊接接头与产品焊接接头质量相当; 检查焊接工艺是否合格; b) 检查焊接工艺是否合格; 保证在焊接接头的合格部位取样,避免超标缺陷影响力学性能检测的准确性. c) 保证在焊接接头的合格部位取样,避免超标缺陷影响力学性能检测的准确性. 判断 类接头应作焊后热处理. (× 1 厚 40mm 的 15mnvr 制碟形封头与多层包扎相焊的 b 类接头应作焊后热处理. ×) ( gb) (gb) 设计温度-50℃的容器, 100%磁粉或渗透检测. (√ 2 设计温度-50℃的容器, 其支撑与筒体相连的焊缝应进行 100%磁粉或渗透检测. √) ( 局部无损探伤的压力容器,其焊缝交叉部位;被补强圈,垫板等覆盖的对接接头; 3 局部无损探伤的压力容器,其焊缝交叉部位;被补强圈,垫板等覆盖的对接接头;公 称直径≥250mm 的接管的对接接头应进行 50%[100%]的射线或超声检测. ( × ) 称直径≥250mm 50%[100%]的射线或超声检测. 100% 气压试验的安全措施必须经图样中审核签署人[单位技术负责人和安全部门]批准同意. 4 气压试验的安全措施必须经图样中审核签署人[单位技术负责人和安全部门]批准同意. ( × ) 第五部分 卧式容器 填空 在卧式容器或塔式容器计算中,筒体的许用轴向压缩应力应取设计温度下材料的许用 1 在卧式容器或塔式容器计算中,筒体的许用轴向压缩应力应取设计温度下材料的许用 t 应力[ 值的较小值. 应力[σ] 与 b 值的较小值. 选择 卧置容器圆筒轴向最大弯矩位于( ) )或 ,而最大剪应力出现在 1 卧置容器圆筒轴向最大弯矩位于(a, 或(b) 而最大剪应力出现在(b) ,而最大剪应力出现在( . (a)圆筒中间截面; 圆筒中间截面; 鞍座截面; (b)鞍座截面; 近封头处; (c)近封头处; (d)筒体长的 1/3 处. 卧式容器的强度计算中: ;τ ;σ 2 卧式容器的强度计算中:σ1,σ2,σ3,σ4 是(a) τh 是(c) σ5,σ6,σ7,σ8 ; ; ;σ 是 ( d ) σ 9, 是 ( e ) ; . 筒体切 a) 筒体轴向应力 b) 筒体切向应力 c) 封头切向应力 d) 圆筒周向应力 e) 鞍座腹板有效断面内的水平方向平均拉应力在卧式容器的强度计算中,校核无加强圈圆筒的周向应力时, 3 在卧式容器的强度计算中,校核无加强圈圆筒的周向应力时,所需要的圆筒的有效宽 度 b2 与下列哪些参数有关(a ,b,d) 与下列哪些参数有关( a)支座的轴向宽度 b) 筒体的平均半径 a)支座的轴向宽度 c) 支座垫板宽度 d) 筒体名义厚度 在卧式容器的强度计算中,若考虑了地震力和其他载荷的组合时, 4 在卧式容器的强度计算中,若考虑了地震力和其他载荷的组合时,壳壁的应力允许不 超过许用应力的( 超过许用应力的(c) 1.5 a) 1.0 b) 1.1 c) 1.2 d) 1.5 判断 圆筒在鞍座水平面上有加强圈时,其最大剪应力τ在靠近鞍座边角处. (× 1 圆筒在鞍座水平面上有加强圈时,其最大剪应力τ在靠近鞍座边角处. ×) (第六部分 换热器 填空 管壳式换热器壳程圆筒的最小厚度除满足压力容器制造工艺,运输和安装要求外, 1 管壳式换热器壳程圆筒的最小厚度除满足压力容器制造工艺,运输和安装要求外,还 等特殊要求, 要考虑到管束与壳体组装以及经常 抽装管束 和 重叠组装 等特殊要求, 因此其最小厚 度比压力容器的最小厚度 大 . 的奥氏体不锈钢焊接钢管可用作换热管, 2 符合 gb151 附录 c 的奥氏体不锈钢焊接钢管可用作换热管, 但不得用于 极度危害介质 的工况. 的工况. 换热器主要组合有前端管箱, 三部分. 3 换热器主要组合有前端管箱, 壳体 , 包括管束 和 后端结构 三部分. 随着制造技术的发展, 4 随着制造技术的发展,换热管与管板强度焊时必须是 填丝的氩弧焊 . 当换热器接管设计温度高于或等于 300℃ 5 当换热器接管设计温度高于或等于 300℃时,应采用 对焊法兰 . 6 u 形管的弯曲半径 r 应不小于 两倍的换热管外径 . pn≤35mp tema, dn× 相当. 7 gb151 使用范围的 pn≤35mpa 超过了 tema,而 dn×pn 则和 dntema 相当. 波纹管的性能试验包括刚度试验,稳定性试验, 8 波纹管的性能试验包括刚度试验,稳定性试验, 疲劳试验 . 9 强度胀中开槽是为了增加管板与换热管之间的 拉脱力 而粗糙度要求是为了 密封 . 外导流筒两种 两种. 10 导流筒有 内导流筒 和外导流筒两种. 不锈钢焊条或焊带来堆焊 焊条或焊带来堆焊. 11 不锈钢堆焊管板的复层中的过渡层应采用 超低碳 不锈钢焊条或焊带来堆焊. 12 gb151-1999 中换热管失稳校核计算只有在换热管的 轴向应力 为负值时,才需进行. gb151为负值时,才需进行. 不带膨胀节的固定管板换热器在壳程压力(正压)作用下, 13 不带膨胀节的固定管板换热器在壳程压力(正压)作用下,管子的轴向应力为 压缩 应力 ,筒体中的轴向应力为 拉伸应力 . 14 管壳式换热器换热管与管板连接的详细划分有 强度焊 , 强度胀 , 强度焊加贴胀 四种. 和 强度胀加密封焊 四种. 15 立式管壳式换热器外导流筒应在内衬筒的下端开 泪孔 . 卧式管壳式换热器壳程为气液共存或液相中含有固体颗粒时, 16 卧式管壳式换热器壳程为气液共存或液相中含有固体颗粒时,折流板缺口应 垂直左 布置. 右 布置.gb151 1999《管壳式换热器》 51mm, 17 gb151-1999《管壳式换热器》适用的参数为公称直径 dn≤ 2600 mm,公称压力 pn≤ 35 mpa.gb151 1.2 条 mpa. 规定计算换热面积的方法中, 以换热管外径为基准, 扣除伸入的换热管长度后, 18 gb151 规定计算换热面积的方法中, 以换热管外径为基准, 扣除伸入的换热管长度后, 计算得到的管束外表面. 计算得到的管束外表面.gb151 3.7.1 条 换热管的排列形式主要是: 正方形, 转角正方形, 19 换热管的排列形式主要是: 正三角形 , 转角正三角形 , 正方形, 转角正方形, 换 倍的换热管外径. 热管中心距一般不小于 热管中心距一般不小于 1.25 倍的换热管外径.gb151 5.6.3 条 换热管和管板的连接中,强度胀接的适用范围为: 20 换热管和管板的连接中,强度胀接的适用范围为:设计压力 4设计温度 300 ℃ ; 操作中无剧烈的 振动 , 无过大的温度变化及无明显的 应力腐蚀 . gb151 5.8.2.1 条 换热管和管板连接中, ,或与 21 换热管和管板连接中,胀管最小胀接长度应取管板的名义厚度减去 3mm ,或与 50 二 者 的 小值 .gb151 5.8.2.3 条 换热管和管板连接中,胀焊并用适用范围为: 要求较高; 22 换热管和管板连接中,胀焊并用适用范围为: 密封性能 要求较高;承受振动 或 疲 劳 载荷; 腐蚀; 的场合. 载荷;有 间隙 腐蚀;采用 复合管板 的场合.gb151 5.8.4.1 条 布置; 卧式的换热器, 卧式换热器的壳程为单相清洁流体时, 23 卧式换热器的壳程为单相清洁流体时, 折流板缺口应 水平上下 布置; 卧式的换热器, 冷凝器和重沸器的壳程介质为气液相共存或液体中含有固体物料时 折流板缺口应 垂直 沸器的壳程介质为气液相共存或液体中含有固体物料时, 冷凝器和重沸器的壳程介质为气液相共存或液体中含有固体物料时, 左 布置, 右 布置,并在折流板最低处开 通液口 .gb151 5.9.1 条 标准推荐的三种防短路结构有: 24 gb151 标准推荐的三种防短路结构有: 旁路挡板 ; 挡管 ;中间挡板 .gb151 5.13 条 钢管; 25 换热器的 i 级管束是指采用 有色金属管和不锈钢管 , 高精度等级 钢管; 钢管. ii 级管束是指采用 普通精度等级 钢管. 规定, 符合本规定要求的奥氏体不锈钢焊接钢管可用作换热管, 26 gb151 规定, 符合本规定要求的奥氏体不锈钢焊接钢管可用作换热管, 但不得用于 极 的工况; 相同. 度危害介质 的工况;设计压力不大于 6.4使用温度与 相应钢号的无缝管 相同. gb151 4.4.2 条 规定, 300℃时 27 gb151 规定,对设计温度高于或等于 300℃时,接管法兰应采用 对焊法兰 ; 对于不 能 利用接管或接口进行排气和排液的换热器, 利用接管或接口进行排气和排液的换热器,应在管程和壳程的最高点设置 放气口 , 最 低 点设置 排液口 ,其最小公称直径为 20 mm .gb151 5.4.2 条 mm. 28 折流板的最小间距一般不小于圆筒内径的 1/5 ,且不小于 50 mm.gb151 5.9.5.2 条 碳钢, 1/3 29 碳钢,低合金钢制的焊有分程隔板的管箱和浮头盖以及管箱的侧向开孔超过 1/3 圆 筒内 径的管箱, 后加工. 径的管箱,在施焊后应作 消除应力热处理 ,设备法兰密封面应在 热处理 后加工. gb151 6.8 条 进行压力试验. 30 外压和真空换热器以 内压 进行压力试验. 等型式. 31 换热管与管板的常用连接方式有 焊接 , 胀接 , 胀焊并用 等型式.gb151 5.8 条管板厚度应为:管板的计算厚度(不小于规定的最小厚度) ,加上壳程的腐蚀裕量或 32 管板厚度应为:管板的计算厚度(不小于规定的最小厚度) 加上壳程的腐蚀裕量或 , 结构开槽深度的较大者,再加上管程腐蚀裕量或分程隔板槽深度的较 大 者.gb151 5.7 结构开槽深度的较大者, 条 gb151- 中耳式支座在换热器上的布置原则: dn≤800mm 33 在 gb151-1999 中耳式支座在换热器上的布置原则:当公称直径 dn≤800mm 时,至 少 个支座, ;dn& 个支座, 应安装 2 个支座, 对称布置 ;dn&800mm 时, 至少应安装 4 个支座,且 均匀布置 . 且 gb151 5.20.2 条 重叠式换热器安装时, 34 重叠式换热器安装时, 上部换热器支座底板到设备中心线的距离应比接管法兰密封面 到 mm. 设备中心线的距离至少小 5 mm.gb151 5.20.3 条 管板材料的硬度值. 35 换热管材料的硬度值一般须 低于 管板材料的硬度值.gb151 5.8.2.2 条 射线或超声检测, jb/t 拼接管板的对接接头应进行 100% 射线或超声检测,射线检测符合 jb/t5 规 jb/t47302.3定的 ⅱ 级,超声检测符合 jb/t5 规定的 ⅰ 级.gb151 6.4.1 条 选择 gb151-1999《钢制管壳式换热器》管板计算方法不适用下列哪些结构: 1 gb151-1999《钢制管壳式换热器》管板计算方法不适用下列哪些结构: b,c,d) ( 固定管板换热器管板周边不布管区较窄, 的情况; (a)固定管板换热器管板周边不布管区较窄,即 k≤1.0 的情况; 与法兰搭焊连接的固定管板; (b)与法兰搭焊连接的固定管板; 非轴对称布管的管板; (c)非轴对称布管的管板; 具有不同换热管直径的管板. (d)具有不同换热管直径的管板. 2 换热管受压失稳的校核适用于(a,c,d)换热器 换热管受压失稳的校核适用于( (a)固定管板换热器 (b)u 形管式 (c)浮头式 (d)填料函式 在固定式管板换热器中设置膨胀节能够明显降低由于换热管和壳体圆筒间热膨胀差所 3 在固定式管板换热器中设置膨胀节能够明显降低由于换热管和壳体圆筒间热膨胀差所 引起的( 引起的(a,b,c) 管板应力; (a)管板应力; 圆筒和管板的轴向应力; (b)圆筒和管板的轴向应力; 管子与管板的拉脱力; (c)管子与管板的拉脱力; 挡管为两端堵死的换热管,设置于分程隔板背面两管之间 挡管应设置在( 背面两管之间, 4 挡管为两端堵死的换热管,设置于分程隔板背面两管之间,挡管应设置在(d) 靠近进口接管处; (a)靠近进口接管处; 弓形折流板缺口处; (b)弓形折流板缺口处; (c)靠近出口接管处; 靠近出口接管处; 共性折流板的重叠区. (d)共性折流板的重叠区. 设计温度-30℃ 类对接接头的射线检测比例为 的射线检测比例为( 5 设计温度-30℃,厚度 30mm 的管壳式换热器 a,b 类对接接头的射线检测比例为(a) 100%; (a)100%; 50%; (b)50%; 20% (c)20% 固定管板换热器最有效解决温差应力的办法是 热器最有效解决温差应力的办法是( 6 固定管板换热器最有效解决温差应力的办法是(c) a) 增加管板厚度 b) 增加换热管壁厚 c) 设置膨胀节管壳式换热器中抽掉任何一排换热管即可合理安排分程隔板槽的是 分程隔板槽的是( , ,换热管采用 7 管壳式换热器中抽掉任何一排换热管即可合理安排分程隔板槽的是(e) 换热管采用 (b,f)排列的布管方式. 排列的布管方式. a) φ19 b) φ25 c) φ32 d) 三角形 e) 正方形 f) 转角正方形 管壳式换热器中,只考虑管板削弱而不考虑换热管对管板支撑作用的是( 8 管壳式换热器中,只考虑管板削弱而不考虑换热管对管板支撑作用的是(b) a) 固定管板式换热器 b) u 形管式换热器 c) 浮头式换热器 弓形折流板缺口切在管孔上时,留在折流板上的管孔应 管孔应( 9 弓形折流板缺口切在管孔上时,留在折流板上的管孔应(a) a) 小于半个管孔 b) 等于半个管孔 c) 大于半个管孔 管壳式换热器中同时承受管壳程作用的受压元件有( 10 管壳式换热器中同时承受管壳程作用的受压元件有(a,b,d) a) 管板 b) 换热管 c) 管箱法兰 d) 浮头法兰 e) 外头盖侧法兰 管壳式换热器分类按( 确定类别,并可按( 分类进行设计. 11 管壳式换热器分类按(a)确定类别,并可按(c)分类进行设计. a) 管程或壳程的最高类别 b) 管壳程压差及介质 c) 管壳程不同类别 12 gb16749《压力容器波形膨胀节》适用于设计压力(b)6.4mpa 的压力容器用膨胀节. gb16749《压力容器波形膨胀节》适用于设计压力( 6.4mp 的压力容器用膨胀节. 压力 a) 小于 b) 不大于 在校核波形膨胀节平面失稳压力时,所用的屈服极限值应是( 13 在校核波形膨胀节平面失稳压力时,所用的屈服极限值应是(b) a) 冷作硬化前 b) 冷作硬化后 42mp 请选择设计,制造标准( 14 一台管壳式换热器操作压力为 42mpa.请选择设计,制造标准(c,d) a) gb150 b) jb4735 c) jb4732 d) gb151 在下列管壳式换热器元件中,应考虑腐蚀裕量的元件为( 15 在下列管壳式换热器元件中,应考虑腐蚀裕量的元件为(b) a) 换热管 b) 管板 c) 折流板 d) 支持板 管壳式换热器双管板结构型式适用于 器双管板结构型式适用于( 16 管壳式换热器双管板结构型式适用于(b) a) 管程设计压力高于壳程 b) 管壳程介质严禁混合 c) 管壳程温差较大 17 管壳程换热器计算面积是以换热管(c)为基准计算的 管壳程换热器计算面积是以换热管( a) 内径 b) 中径 c) 外径 奥氏体不锈钢焊接管用作换热管时,其设计压力不得大于( . 18 奥氏体不锈钢焊接管用作换热管时,其设计压力不得大于(b) a) 4.0mpa b) 6.4mpa c) 10mpa 一台换热器管程设计压力-0.1mpa,介质为高度危害气体, mpa, 19 一台换热器管程设计压力-0.1mpa,介质为高度危害气体,壳程设计压力 0.3 mpa,介 质 为蒸汽,这台换热器属于几类压力容器( 为蒸汽,这台换热器属于几类压力容器( a) . a) 一类 b) 二类 c) 三类 钢制管壳式换热器接管, 300℃时 必须采用( 法兰. 20 钢制管壳式换热器接管,当设计温度高于或等于 300℃时,必须采用( b )法兰. a) 松式 b) 整体 c) 任意式 21 gb151 规定,换热器管间需要机械清洗时,应采用( c )排列,相邻两管间的净空距 规定,换热器管间需要机械清洗时,应采用( 排列, 6mm. 离(s-d)不宜小于 6mm. a) 正三角形 b) 转角正三角形 c) 正方形 d) 转角正方形 一台换热器未设折流板和支持板, 22 一台换热器未设折流板和支持板, 其管板间距为 l, 则换热管受压失稳的当量长度 lcr gb151 为 (b) . (见 gb151 图 32) a) l b) l/2 c) l/3 d) l/4 钢制管壳式换热器的换热管与管板之间采用强度胀接时,其适用范围为( 23 钢制管壳式换热器的换热管与管板之间采用强度胀接时,其适用范围为( b ). 设计压力≤2.5mpa 设计温度≤350℃ ≤2.5mpa, a) 设计压力≤2.5mpa,设计温度≤350℃设计压力≤4.0mpa 设计温度≤300℃ ≤4.0mpa, b) 设计压力≤4.0mpa,设计温度≤300℃ c) 设计压力≤1.6mpa,设计温度≤400℃ 设计压力≤1.6mpa,设计温度≤400℃ ≤1.6mpa 50mm. 24 折流板最小间距一般不小于圆筒内直径的 d ,且不小于 50mm. a) 1/2 b) 1/3 c) 1/4 d) 1/5 热管拼接时,同一根换热管的对接焊缝,直管不得超过(a) 25 换热管拼接时,同一根换热管的对接焊缝,直管不得超过(a) 条. a) 1 b) 2 c) 3 d) 4 换热管拼接时,同一根换热管的对接焊缝, 形管不得超过(b) 26 换热管拼接时,同一根换热管的对接焊缝,u 形管不得超过(b) 条.(见 gb151 6.3.3 条) a) 1 b) 2 c) 3 d) 4 换热管拼接时,最短管长不应小于( mm. 27 换热管拼接时,最短管长不应小于( b )mm. a) 100 b) 200 c) 300 d) 400 28 换热管拼接时,对接后的换热管应逐根作液压试验,试验压力为设计压力的( c ). 换热管拼接时,对接后的换热管应逐根作液压试验,试验压力为设计压力的( 设计压力的 a) 1.25 倍 b) 1.5 倍 c) 2 倍 拼接管板的对接接头应进行无损检测,探伤比例及合格级别( 29 拼接管板的对接接头应进行无损检测,探伤}