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他一定是哪里做的不够好，别替他瞒着了，告诉我们吧~
请教水泥搅拌桩的fcu
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工程地质如下，桩长6米，1、2层各3米①层素填土（Qml）该层主要分布于场地表层，黄褐色～灰绿色，松散～稍密状态，稍湿。主要由风化云母片岩碎块、碎屑和黏性土、粉土等构成。密实度不均匀，该层厚度:3.00～4.80m,平均3.61m。②层粉土（Q4al）分布于整个场区。褐黄色，稍湿～湿，土质不甚均匀，含较多粉细砂。顶部含植物根系，切面较粗糙，韧性较低，较低干强度。呈稍密～中密状态，中等压缩性。该层局部常相变为粉质黏土。该层厚度:1.20～5.00m,平均3.11m，地基承载力特征值fak= 120Kpa。请问，对于0.5米的桩径，每米桩长用32.5的水泥50公斤，水泥搅拌桩的90天龄期的抗压强度平均值fcu能达到多少kPa???
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发表于&&&&&
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请高手解答啊！！！
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请高手解答啊！！！很急！！！
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你的提问有很大问题，通常水泥土通过配比试验和土工试验来提供参数给设计作为参考，经验性很强，从你给的数据很难判定，你28天强度有吗通常有这样的经验公式90天的是2.37-3.733倍7天强度，1.73-2.82倍14天，1.4-1.8倍的28天强度。通常参量在10以上强度在05-2MPA之间
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谢谢楼上的了，我就想知道水泥掺量为50kg（不大到14%），90天龄期的抗压强度平均值fcu能达到2MPA以上吗？？？
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按我的经验应该到1。4MPA左右
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那水泥掺量为多少才能达到2MPA以上啊？哥们，给个qq吧，我的是
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90天能到1.2-1.3MPa28天按0.9-1.0MPa考虑
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是否有地下水，掺50公斤，90天能到1.2-1.3MPa28天按0.9-1.0MPa考虑。到2.0MPa很难,何况，它是一种复合地基承载力，桩身承载力太高，不一定是好事
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:&400-900-8066[转载]工程师手记之八&&&水泥搅拌桩复合地基的关键问题是什么？
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水泥搅拌桩复合地基的关键问题是什么？
20世纪80年代初水泥搅拌桩复合地基开始在我国的工业与民用建筑中得到较多应用，但到90年代后期，水泥搅拌桩复合地基的应用逐渐减少，究其原因是施工队伍良莠不齐，导致工程质量不稳定，地基沉降量较大。同时水泥搅拌桩复合地基计算沉降与实测沉降吻合程度不高，难以总结出合理的沉降计算经验系数，也限制了其进一步推广应用。
沉降较小的水泥搅拌桩复合地基工程实例在20世纪90年代的相关文献刊物上较易见到，而沉降量较大的水泥搅拌桩复合地基工程实例数据收集较困难，本章第3.5节提供了3个工程实例。
上海地区部分水泥搅拌桩复合地基工程实例见表2-22。
上海地区部分水泥搅拌桩复合地基工程实例&&&&&&&&&&
实测沉降量(mm)
计算沉降量(mm)
桩端持力层
上海某大学斜土路住宅
上海嘉定某公司厂房
上海佳木斯路唐家宅某住宅
上海佳木斯路唐家宅某住宅
上海外高桥保税区某地块2号住宅
上海外高桥保税区某地块3号住宅
上海外高桥保税区某地块25号住宅
上海浦东上南某街坊1号房
淤泥质黏土
由表2-22可知，上海的浅埋粉性土区水泥搅拌桩复合地基工程的实测沉降均较小，这与浅埋粉性土区桩基础的沉降情况一致；其余软土区水泥搅拌桩复合地基工程的实测沉降比较大。
［案例3.5.1］（六层住宅）与［案例3.5.3］（六层住宅）采用12.5m与10.0m长水泥搅拌桩复合地基，按条形基础不考虑各条形基础之间的影响计算沉降，计算经验系数ψS
=1.0，所得沉降计算值与实际沉降值比较接近；而按常规格筏基础所得沉降计算值与实际沉降值相距甚远。
［案例3.5.2］（七层住宅）与［案例3.5.4］（七层住宅）采用12.0m与10.5m长水泥搅拌桩，按常规格筏基础所得沉降计算值、并取沉降计算经验系数ψS
=1.3，所得沉降计算值与实际沉降值比较接近。
由上述两对地质条件基本相同的水泥搅拌桩复合地基工程实践可以得出以下初步结论：
1．对于苏南地区、浙南地区这样的深厚软土区，难以采用同一种计算方法较准确地计算水泥搅拌桩复合地基的沉降，从而难以确定相应的沉降计算经验系数。
按单个条形基础不考虑各条形基础之间影响计算沉降，是“修正手册法”的特点，类似于上海地区20世纪80年代直接用沉降计算来确定地基土容许承载力的方法：在拟求地基土容许承载力的场地上，假设有一个宽度为1.5m、埋深为1.0m的标准条基；用分层总和法计算沉降，沉降计算经验系数为1.2；使得计算沉降量等于150mm时的基底平均压力即为该场地的地基土容许承载力。这种方法的精髓就是计算沉降时按单个条形基础不考虑各条形基础之间影响，这种计算方法曾较好地解决了部分五层及五层以下小型建筑的计算沉降与实测沉降不符的问题。但工程实践证明纯计算技巧并不能真正解决问题。
2．基本相同的地基土条件，基本相同的桩长（12.5m与12.0m
、10.0m与10.5m）,六层住宅实测沉降为64㎜与150㎜，七层住宅实测沉降为400㎜与250㎜，原因主要是复合体底面的附加压力不同。
本书第1.2节指出，当作用在天然地基上的附加压力小于某一限值时，地基的实际变形值远小于计算值；当作用在软黏土地基上的附加压力大于某一限值时，变形量将急剧增大。通常认为，这是由于软黏土的天然结构强度引起的。
若将水泥搅拌桩复合地基视为埋深为10余米的基础，就可以用水泥搅拌桩群底面处软黏土的天然结构强度来解释上述水泥搅拌桩复合地基沉降计算的异常现象。
［案例3.2.1］中为了测试饱和软黏土在长期荷载作用下的强度增长，曾在距大楼12～13m处的用十字板剪切仪打了一个15m深的孔。十字板剪切强度沿深度变化的曲线见图3-18。
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十字板剪切强度曲线
由图3-18看，软黏土的天然结构强度随着深度的增加比较明显。［案例3.5.1］（六层住宅）的实测推算最终沉降较小，是因为该工程的水泥搅拌桩复合地基桩端附加压力小于该处软黏土天然结构强度，不必采用只计算整个基础中某一部分的“修正手册法”。而［案例3.5.2］（七层住宅）的较大沉降，则是因为该工程的水泥搅拌桩复合地基桩端附加压力超过该处软黏土天然结构强度，于是实测沉降就符合按格筏基础计算的结果。
上海地区的十字板剪切强度与无侧限抗压强度沿深度变化示意见图3-19。
图3-19& 十字板剪切强度与无侧限抗压强度沿深度变化示意
由图3-19可以看出，上海地区正常固结软土的天然结构强度随着深度的增加而增大，当水泥搅拌桩复合地基桩端处的附加压力小于软土的天然结构强度时，建筑物的实际沉降就远小于计算值。
上海地区的先期固结压力沿深度变化示意图3-20。
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图3-20& 先期固结压力沿深度变化示意
由图3-20可以看出，正常固结软土的天然结构强度随着深度的增加而增大；但在上海浦西漕河泾、虹桥、北新泾和浦东金桥、洋泾、三村塘等著名的欠固结软土地区，表层“硬壳层”以下的淤泥质软土的超固结比接近0.9，软土的天然结构强度并不随着深度的增加而增大。
［案例3.5.5］所在地区，正位于上海最软弱地层的浦东金桥地区，设计人员未注意到这种特殊情况，设计时仅依据上海其他地区水泥搅拌桩复合地基的设计经验，同时未对场地软黏土进行十字板剪切强度与先期固结压力的试验，未能将水泥搅拌桩复合地基桩端的附加压力控制在软土的天然结构强度之内，致使发生较大的沉降。
当水泥搅拌桩复合地基桩端土为深厚软弱土层时，既有较大沉降的工程实例，但也有较小沉降工程实例。要解决这个问题，需要大量收集软黏土地区水泥搅拌桩复合地基工程的长期实测沉降资料，以及地基土的十字板剪切试验资料，通过科学的分析研究，确定复合地基桩端以下软黏土的天然结构强度对实测沉降的影响，从而得出合理的沉降计算理论。
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