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盖梁抱箍法施工设计计算书
某高架桥410跨盖梁抱箍法施工设计计算书
内容齐全可参考
包含各种使用材料的计算
盖梁抱箍法施工设计计算书
一、设计检算说明
1、计算原则
（1）在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制。
（2）综合考虑结构的安全性。
（3）采取比较符合实际的力学模型。
（4）尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法。
2、贝雷架无相关数据，根据计算得出，无资料可附。
3、对部分结构的不均布，不对称性采用较大的均布荷载。
4、本计算未扣除墩柱承担的盖梁砼重量。以做安全储备。
5、抱箍加工完成实施前，必须先进行压力试验，变形满足要求后方可使用。
二、侧模支撑计算
1、荷载计算（按最大盖梁）
砼浇筑时的侧压力：Pm=Kγh
式中：K---外加剂影响系数，取1.2；
γ---砼容重，取26kN/m3；
h---有效压头高度。
砼浇筑速度v按0.3m/h，入模温度按20℃考虑。
则：v/T=0.3/20=0.015&0.035
h=0.22+24.9v/T=0.22+24.9×0.015=0.6m
Pm= Kγh=1.2×26×0.6=19kPa
砼振捣对模板产生的侧压力按4kPa考虑。
则：Pm=19+4=23kPa
盖梁长度每延米上产生的侧压力按最不利情况考虑（即砼浇筑至盖梁顶时）：
P=Pm×（H-h）+Pm×h/2=23×2+23×0.6/2=53.9kN
2、拉杆拉力验算
拉杆（φ20圆钢）间距1.2m，1.2m范围砼浇筑时的侧压力由上、下两根拉杆承受。则有：
σ=（T1+T2）/A=1.2P/2πr2
=1.2×53.9/（2π×0.012）=102993kPa=103MPa&[σ]=160MPa(可)
3、竖带抗弯与挠度计算
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三、盖梁抱箍法施工设计图(见附图) 图一、盖梁抱箍法施工设计总图 图二、盖梁抱箍设计图 图三、盖梁抱箍法施工支撑详图 图四、各部件连接、栏杆与工作平台详图 ...盖梁抱箍法施工设计计算 K17+667 赛湖特大桥全长 2644m,跨越赛湖 湖面 2200m,横跨赛湖大堤,同时跨越九江市沿 湖规划道路中的滨湖大道,桥跨采用 30m 跨径 T ...盖梁抱箍法施工及计算目 第一部分 盖梁抱箍法施工设计图 一、施工设计说明 二、盖梁抱箍法结构设计 三、盖梁抱箍法施工设计图 四、主要工程材料数量汇总表 第二...桥梁盖梁抱箍法施工方案_建筑/土木_工程科技_专业资料。qq盖梁抱箍法施工方案 盖梁抱箍法施工方案一、施工设计说明 (一)、工程简介 高速公路***有桥梁 2 座。墩...盖梁抱箍法施工及计算目录 第一部分 盖梁抱箍法施工设计图 一、施工设计说明 二、盖梁抱箍法结构设计 三、主要工程材料数量汇总表 第二部分 盖梁抱箍法施工设计计算...三、盖梁抱箍法施工设计图(见附图) 图一、盖梁抱箍法施工设计总图 图二、盖梁抱箍设计图 图三、盖梁抱箍法施工支撑详图 图四、各部件连接、栏杆与工作平台详图 ...盖梁抱箍法施工及计算一、施工设计说明 1、工程简介 高速公路***有桥梁 2 座。墩柱为两柱式或三柱式结构,墩柱上方为盖梁, 如图 1 所示。本图尺寸为其中一种...盖梁抱箍施工法的设计及检算――抱箍法在天生河大桥的施工 江珠高速公路项目经理部 郭刚军 摘要: 摘要: 在建筑施工行业里,尤其桥梁施工方面,地形、地质较差时桥...17 昆明南连接线高速公路工程三标盖梁抱箍法施工方案 一、工程概况 昆明南连接线高速公路工程 3 标(K7+6000～K14+000) 全线共计 6.4km。 , 施工范围分: ...盖梁抱箍的设计及检算 5页 免费 盖梁抱箍法的施工及计算 13页 免费 抱箍法盖梁...盖梁施工专项方案 报审表工程名称:合肥市龙岗路建设工程一标 致: 合肥工大建设...3 3.13.1.1抱箍法盖梁施工设计计算 侧模支撑计算 力学模型 鹰瑞高速公路B9标全长8.924km, 共有大中桥4座, 新建大桥5|柱式墩墩柱高达20多米, 为保护原有...盖梁抱箍法计算书一、工程概况 本项目共有墩台帽 201 座,其中台帽 40 座,桥墩盖梁 161 座, 有墩间系梁 10 座(全部在 2 号桥) 。盖梁为单立柱、双立柱...||论文发表咨询热线:400-
悬臂抱箍施工技术在某大桥盖梁施工中的应用
来源：位置：时间： 16:14
　　摘要:本文结合实际，分析了其受力原理，并对抱箍的结构形式、受力计算、抱箍施工盖梁工艺等做了详细分析。可为类似工程提供一定参考。
　　关键词:桥梁；抱箍法；盖梁施工；受力分析；
　　抱箍法进行盖梁施工是适应现阶段桥梁建设市场的需要而诞生的，它克服了满堂支架法受桥下不良地基限制的弊端，也解决了预埋型钢牛腿法、预留孔穿型钢法留有施工缺陷的难题，具有施工速度快、适应性强、周转次数多、质量可靠等优点，是目前盖梁施工的更新换代技术。实践证明，盖梁采用摩擦抱箍法施工具有沿用施工技术无法比拟的优点，如:不受桥下软弱地基的限制，操作方法简单，施工效率高，施工质量容易保证，不留施工痕迹等。
　　1工程概况
　　某分离式立交全桥长1007.04m，桥宽33.5m，双向六车道，分左右两幅，孔跨布置为[(5&25)&4+(30+4&35+30)+(6&25)&2]m共计38跨。上部构造采用后张法预应力混凝土箱梁，下部采用柱式墩，柱墩直径分为1300mm和1500mm两种，桥墩盖梁为钢筋混凝土结构，截面尺寸分170cm&160cm和180cm&160cm两种，盖梁自重分别为96t和122t，混凝土强度等级C30。由于该桥处于佛山市南海区规划高科技工业园区内，建设方为保证桥梁外观与周围环境协调，要求在盖梁施工中不得采用墩柱预留孔穿钢锭法。而该桥处于珠江三角洲冲积平原，底下鱼塘棋布，属于典型的软土地基，地质比较复杂，如采用满堂支架支撑法施工，由于满堂支架对地基承载力要求较高，地基处理成本巨大；且工期紧迫，需投入大量支架周转，材料成本同样巨大。后经多次方案比选，决定采用抱箍法施工盖梁。
　　2抱箍法的力学原理
　　抱箍法的力学原理是利用在墩柱上的适当部位安装抱箍并使之与墩柱夹紧产生静摩擦力，来支撑抱箍以上施工支架、盖梁自重以及其他荷载的重量。抱箍的形式必须根据墩柱的大小、间距、盖梁的大小确定。
　　1)箍身的结构形式。抱箍安装在墩柱上时必须与墩柱密贴。由于墩柱截面不可能绝对圆，各墩柱的不圆度是不同的，即使同一墩柱的不同截面其不圆度也千差万别。因此，为适应各种不圆度的墩身，抱箍的箍身宜采用不设环向加劲的柔性箍身，即用不设加劲板的钢板作箍身。这样，在施加预拉力时，由于箍身是柔性的，容易与墩柱密贴。在施工当中，为保证密贴的效果更加明显，一般在抱箍与柱子之间垫以橡胶带。
　　2)连接板上螺栓的排列。抱箍上的连接螺栓，其预拉力必须能够保证抱箍与墩柱间的摩擦力能可靠地传递荷载。因此，要有足够数量的螺栓来保证预拉力。如果单从连接板和箍身受力来考虑，连接板上的螺栓在竖向上最好布置成一排。但这样一来，箍身高度势必较大。尤其是盖梁荷载很大时，需要的螺栓较多，抱箍的高度将很大，将加大抱箍的投入，且过高的抱箍也会给施工带来不便。因此，只要采用厚度足够的连接板并为其设置必要的加劲板，一般均将连接板上的螺栓在竖向上布置成两排。这样做在技术上是可行的，实践也证明是成功的。
　　3抱箍的结构形式
　　抱箍的结构形式分为箍身的结构形式和连接板上螺栓的排列形式。
　　3.1箍身的结构形式
　　抱箍采用15mm厚钢板制作，高600mm，每个抱箍由两个半圆形钢箍组成，两个钢箍在柱上安装后相接面有50mm空隙，以保证钢箍之间用高强螺栓连接好后能与墩柱挤压紧密。为获取最大静摩擦力，抱箍安装在墩柱上时必须与墩柱密贴，而墩柱截面不可能绝对圆，各墩柱的不圆度是不同的，即使同一墩柱的不同截面其不圆度也千差万别。因此，为适应各种不圆度的墩身，箍的箍身采用不设环向加劲肋的柔性箍身，这样在施加预拉力时，由于箍身是柔性的，容易与墩柱密贴。竖向在相接面处采用15mm钢板设置两道竖向加劲肋，间距&50mm。另外，为保证密贴的效果更加明显，在柱箍内壁用万能胶粘贴8mm厚橡胶垫，用以增加柱箍与墩柱的摩擦力，同时保证不啃伤墩柱混凝土。
　　3.2连接板上螺栓的排列
　　抱箍上的连接螺栓采用M30高强螺栓连接，其预拉力必须能够施加足够压力，以保证抱箍与墩柱间的静摩擦力能可靠地承受荷载，因此，要有足够数量的高强度螺栓来保证预拉力。如果单从连接板和箍身的受力来考虑，连接板上的螺栓在竖向上最好布置成一排。但这样一来，箍身高度势必较大。尤其是盖梁荷载很大时，需要的螺栓较多，抱箍的高度将很大，这样会增加抱箍的制造成本，且过高的抱箍也给施工中安装时带来不便。因此，只要采用厚度足够的连接板并为其设置必要的加劲板，一般均将连接板上的螺栓在竖向上布置成两排(图1)。这样做在技术上是可行的，实践也证明是成功的。
　　图1抱箍形式大样图（单位mm）
　　3.3连接螺栓数量的计算
　　抱箍与墩柱间的最大静摩擦力等于正压力与摩擦系数的乘积，即F=f&N。
　　式中:F为抱箍与墩柱间的最大静摩擦力；N为抱箍与墩柱间的正压力；f为抱箍与墩柱间的静摩擦系数。
　　而正压力N与螺栓的预拉力是对，根据抱箍的结构形式，假定每排螺栓个数为n，则螺栓总数为4n，若每个螺栓预紧力为F1，则抱箍与墩柱间的总正压力为N=4nF1。
　　对于抱箍这样的结构，为减少螺栓个数，一般均采用材质45号钢的M30大直径高强螺栓。单个螺栓的允许拉力为[F]=As&[&]
　　式中:As为螺栓的横截面积，As=&r2；[&]为钢材允许应力，查规范知45号钢:[&]=2000kg/cm2。
　　因此:[F]=&r2[&]=3.14&1.52&2.0=14.13t；取F1=14t；
　　橡胶与混凝土间的摩擦系数为0.3～0.4，取f=0.3；
　　抱箍与墩柱间的最大静摩擦力为F=f&N=f&4&n&F1=0.3&4&n&14=16.8n。
　　若施工荷载、临时设施及盖梁重量总重为G，由于盖梁的全部施工荷载均由柱箍承受，则
　　每个抱箍承受的荷载为Q=G/2。
　　取安全系数为&=1.3，则有Q=F/&，即G/2=16.8n/1.3；n=0.039&G取n为整数。
　　4受力验算
　　以截面尺寸为170cm&150cm的盖梁为例进行受力验算。
　　4.1抱箍内应力验算
　　由公式：
　　式中:t&抱箍厚度为10mm；
　　B&抱箍高度为500mm；
　　r&墩柱半径为650mm；
　　经计算得:&2=87.53MPa&f=215MPa
　　式中:f为Q235钢抗拉、压、弯强度设计值，查规范得215MPa。
　　4.2荷载集度q的确定
　　盖梁长为13.5m，宽1.7m，高1.6m，盖梁混凝土体积为36.7m3，钢筋混凝土重力密度取26kN/m3，则混凝土总重力为954.2kN，模板及贝雷架总重为65kN，施工荷载取自重的5%。由两排贝雷架共同承受荷载，因此对其中一排贝雷架进行验算即可，按常规取1.3的安全系数。因此荷载集度为:q=1.3G/2L，经计算得51.5kN/m。
　　4.3贝雷架应力验算
　　选用标准贝雷桁架片，则E=2.1&105MPa，Ix=，w=，施工过程中最不利荷载假设:以普通盖梁立柱形式为例，立柱间距为7.91m；
　　(1)贝雷桁架应力验算&=M/w&[&]
　　式中:M为受力弯矩，取最大弯矩Mmax；w为截面矩；[&]为容许应力，查规范得345MPa，经计算得Mmax=292.95kN&m
　　&=81.86MPa&[&]=345MPa满足要求。
　　(2)挠度验算
　　施工过程中，挠度最大会发生在跨中：
　　fmax=(5-24a2/l2)ql4/384EI&[f]
　　式中:q为均布荷载；l为计算跨径；E为弹性模量；I为惯性矩；[f]为容许挠度，查规范得[f]=13.2mm；经计算得fmax=6.94mm，满足要求。
　　5抱箍法施工过程
　　安装抱箍前先在墩柱四周用钢管搭设简易操作架，精确计算好柱箍安放高度，以保证盖梁的设计高程和坡度，然后用吊车将抱箍安装到位，在抱箍连接处用高强螺栓拧紧，使柱箍与墩柱贴和紧密，橡胶垫被充分压缩。
　　每片纵梁已提前按需要长度用贝雷片组装好，纵梁用汽车吊吊装至抱箍上，为防止两片纵梁侧向倾覆，两片纵梁之间用槽钢连接，使纵梁稳定。当纵梁安装完毕并将高程调整至设计和规范要求后，即可安装次龙骨和支设盖梁模板。次龙骨采用10&10&200cm道木，间距50cm，同时次龙骨兼做操作平台，龙骨两边各伸出盖梁25cm，上铺跳板。先在次龙骨上铺设盖梁底模，次龙骨和操作平台安装搭设完毕后，即可拼装盖梁模板、绑扎钢筋、浇筑混凝土。
　　当盖梁混凝土强度达到规定强度后，方可拆除支承体系。拆除时先拆除盖梁侧模，放松抱箍，使纵梁和次龙骨顺势下降，次龙骨脱离盖梁底模，再人工拆除底模，然后依次拆下次龙骨、贝雷片纵梁，再拆除柱箍紧固螺栓，将柱箍吊至地面，最后拆除墩柱四周的简易操作架。
　　具体盖梁施工工序如下:抱箍安装&贝雷架安装&底模安装&复核底模&测定轴线&吊装已绑扎好的盖梁钢筋骨架&安装盖梁侧模&安装预埋件&浇筑混凝土&拆除侧端模&拆除底模、抱箍&进入下一循环。
　　利用钢制抱箍作为悬空支承点的施工方法，克服了支撑盖梁底模对地基承载力的要求，施工简便，使用周转材料少且能缩短工期，经济效益可观，特别是在高墩施工、地质复杂墩柱、水中墩柱施工过程中更是显示出了其他方案不具有的优势。
　　参考文献:
　　[1]周水兴，等.路桥施工计算手册[M].北京:人民交通出版社，2005.
　　[2]公路桥涵施工技术规范(JTJ041&2000)[S].北京:人民交通出版社，2000.&&
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级别：北大核心周期：月刊国内刊号:CN 23-1393/TD国际刊号:ISSN 单位：黑龙江科技学院
哈尔滨煤矿机械研究所主办
级别：北大核心周期：旬刊国内刊号:36-1078/G4国际刊号: 单位：江西科技师范学院主办
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第一部分 盖梁抱箍法施工设计图
一、施工设计说明
某大桥盖梁为长26.4m，宽2.4m，高2.6m的钢筋砼结构，如图1-1。由免费公路资料于引桥墩柱高度较大，最大高度为32.5m，除4、5墩及高度较低的公路桥梁墩柱采用搭设支架施工外，其余墩柱盖梁施工拟采用抱箍法施工。
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盖梁 抱箍 设计
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2、设计依据
（1）交通部行业标准，公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025-86）
（2）施工计算手册（汪国荣、朱国梁编著）
（3）公路施工手册，桥涵（上、下册）（交通部第一公路工程总公司）。
（4）路桥施工计算手册（人民交通出版社）
（5）盖梁模板提供厂家提供的公路桥梁模板有关数据。
（6）某大桥工程项目施工图设计文件。
（7）国家、交通部等有关部委规范和公路论坛标准和公路论坛地方要求规定。
（8）我单位的公路桥梁经验。
二、盖梁抱箍法结构设计
1、侧模与端模支撑
侧模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm，肋板高为10cm，在肋板外设2[14背带。在侧模外侧采用间距1.2m的公路桥梁2[14b作竖带，竖带高2.9m；在竖带上下各设一条?20的公路桥梁栓杆作拉杆，上下拉杆间间距2.7m，在竖带外设?48的公路桥梁钢管斜撑，支撑在横梁上。
端模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm，肋板高为10cm。在端模外侧采用间距1.2m的公路桥梁2[14b作竖带，竖带高2.9m；在竖带外设?48的公路桥梁钢管斜撑，支撑在横梁上。
2、底模支撑
底模为特制大钢模,面模厚度为δ8mm，肋板高为10cm。在底模下部采用间距0.4m工16型钢作横梁，横梁长4.6m。盖梁悬出端底模下设三角支架支撑，三角架放在横梁上。横梁底下设纵梁。横梁上设钢垫块以调整盖梁底2%的公路桥梁横向坡度与安装误差。与墩柱相交部位采用特制型钢支架作支撑。
在横梁底部采用单层四排上下加强型贝雷片（标准贝雷片规格：3000cm×1500cm，加强弦杆高度10cm）连接形成纵梁，长30m，每两排一组，每组中的公路桥梁两排贝雷片并在一起，两组贝雷梁位于墩柱两侧，中心间距253.6cm，贝雷梁底部采用3m长的公路桥梁工16型钢作为贝雷梁横向底部联接梁。贝雷片之间采用销连接。纵、横梁以及纵梁与联接梁之间采用U型螺栓连接；纵梁下为抱箍。
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盖梁 抱箍 设计
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盖梁 抱箍 设计
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盖梁 抱箍 设计
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采用两块半圆弧型钢板（板厚t=16mm）制成，M24的公路桥梁高强螺栓连接，抱箍高1734cm，采用66根高强螺栓连接。抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的公路桥梁支承反力，是免费公路主要公路桥梁的公路桥梁支承受力结构。为了路桥技术网提高墩柱与抱箍间的公路桥梁摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层2～3mm厚的公路桥梁橡胶垫，纵梁与抱箍之间采用U型螺栓连接。
5、防护栏杆与与工作平台
(1)栏杆采用φ50的公路桥梁钢管搭设，在横梁上每隔2.4米设一道1.2m高的公路桥梁钢管立柱，竖向间隔0.5m设一道钢管立柱，钢管之间采用扣件连接。立柱与横梁的公路桥梁连接采用在横梁上设0.2m高的公路桥梁支座。钢管与支座之间采用销连接。
(2)工作平台设在横梁悬出端，在横梁上铺设2cm厚的公路桥梁木板，木板与横梁之间采用铁丝绑扎牢靠。
三、主要公路桥梁工程材料数量汇总表
需要说明的公路桥梁是免费公路软件：主要公路桥梁工程材料数量是免费公路软件以单个盖梁需用量考虑。
项目及名称材料规格单位数量备注一侧模支撑　　　　1竖带槽钢[14bkg4657.63　2栓杆φ20kg380.38两端带丝型3钢管斜撑钢管φ48m96计48个4螺帽用于φ20栓杆个88　5垫板0.1×0.1米钢板δ=10mmkg69.08计88块每块二底模支撑　　　　1横梁16#工字钢kg5280.8计56根2三角架16#工字钢kg797.37计2个3特制型钢架16#工字钢kg1046.73计3个4型钢架联接用螺栓φ20个24螺栓带帽5型钢架联接用钢板钢板δ=10mmkg28.26　6钢垫块钢板δ=20mmkg4239每横梁上布3个三纵梁　　　　1贝雷片kg10800　2加强弦杆kg6400　横拉杆16#工字钢kg1230计20根4弦杆螺栓　kg320计160个5销子及保险插销φ50kg432计144个四抱箍　　　共计3套1抱箍桶钢板钢板δ=16mmkg4545.72　2上盖筋板钢板δ=20mmkg442.93　3下盖筋板钢板δ=10mmkg123.92　4中部筋板钢板δ=10mmkg123.92　5加强筋板钢板δ=8mmkg381.17　6加强筋板钢板δ=14mmkg230.13　7高强螺栓φ24长100mm个198　8橡胶垫厚2～3mm㎡33　五连接件　　　　1A型U型螺栓　　　共计328套(1)螺杆φ20kg1040.24　(2)螺母用于φ20栓杆个656　(3)垫板钢板δ=12mmkg1699.37　2B型U型螺栓　　　共计24套(1)螺杆φ24kg80.09　(2)螺母用于φ24栓杆个48　六护栏与工作平台　　　　1栏杆架钢管φ50m174.4　2栏杆支座钢管φ60m6　3网　㎡83　4木板厚2cm㎡48.9　5扣件　个60　
第二部分 盖梁抱箍法施工设计计算
一、设计检算说明
1、设计计算原则
（1）在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制。
（2）综合考虑结构的公路桥梁安全性。
（3）采取比较符合实际的公路桥梁力学模型。
（4）尽量采用已有的公路桥梁构件和公路论坛已经使用过的公路桥梁支撑方法。
2、贝雷架无相关数据，根据计算得出，无资料可复。
3、对部分结构的公路桥梁不均布，不对称性采用较大的公路桥梁均布荷载。
4、本计算结果不适合于除4#、5#墩盖梁施工。
5、本计算未扣除墩柱承担的公路桥梁盖梁砼重量。以做安全储备。
6、抱箍加工完成实施前，必须先进行压力，变形满足要求后方可使用。
二、侧模支撑计算
1、力学模型
假定砼浇筑时的公路桥梁侧压力由免费公路资料拉杆和公路论坛竖带承受，Pm为砼浇筑时的公路桥梁侧压力，T1、T2为拉杆承受的公路桥梁拉力，计算图式如图2-1所示。
2、荷载计算
砼浇筑时的公路桥梁侧压力：Pm=Kγh
式中：K---外加剂影响系数，取1.2；
γ---砼容重，取26kN/m3；
h---有效压头高度。
砼浇筑速度v按0.3m/h，入模温度按20℃考虑。
则：v/T=0.3/20=0.015&0.035
h=0.22+24.9v/T=0.22+24.9×0.015=0.6m
Pm= Kγh=1.2×26×0.6=19kPa
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砼振捣对模板产生的公路桥梁侧压力按4kPa考虑。
则：Pm=19+4=23kPa
盖梁长度每延米上产生的公路桥梁侧压力按最不利情况考虑（即砼浇筑至盖梁顶时）：P=Pm×（H-h）+Pm×h/2=23×2+23×0.6/2=53kN
3、拉杆拉力验算
拉杆（?20圆钢）间距1.2m，1.2m范围砼浇筑时的公路桥梁侧压力由免费公路资料上、下两根拉杆承受。则有：
σ=（T1+T2）/A=1.2P/2πr2
=1.2×53/2π×0.012=101223kPa=101MPa&[σ]=160MPa(可)
4、竖带抗弯与挠度计算
设竖带两端的公路桥梁拉杆为竖带支点，竖带为简支梁，梁长l0=2.7m，砼侧压力按均布荷载q0考虑。
竖带[14b的公路桥梁弹性模量E=2.1×105MPa;惯性矩Ix=609.4cm4;抗弯模量Wx=87.1cm3
q0=23×1.2=27.6kN/m
最大弯矩：Mmax= q0l02/8=27.6×2.72/8=25kN·m
σ= Mmax/2Wx=25/(2×87.1×10-6)
=4MPa&[σw]=160MPa(可)
挠度：fmax= 5q0l04/384×2×EIx=5×27.6×2.74/(384×2×2.1×108×609.4×10-8)=0.0075m≈[f]=l0/400=2.7/400=0.007m
5、关于竖带挠度的公路桥梁说明
在进行盖梁模板设计时已考虑砼浇时侧向压力的公路桥梁影响，侧模支撑对盖梁砼施工起稳定与加强作用。为了路桥技术网确保在浇筑砼时变形控制在允许范围，同时考虑一定的公路桥梁安全储备，在竖带外设钢管斜撑。钢管斜撑两端支撑在模板中上部与横梁上。因此路桥技术论坛，竖带的公路桥梁计算挠度虽略大于允许值，但实际上由免费公路资料于上述原因和公路论坛措施，竖带的公路桥梁实际挠度能满足要求。
三、横梁计算
采用间距0.4m工16型钢作横梁，横梁长4.6m。在墩柱部位横梁设计为特制钢支架，该支架由免费公路资料工16型钢制作，每个墩柱1个，每个支架由免费公路资料两个小支架栓接而成。故共布设横梁56个，特制钢支架3个（每个钢支架用工16型钢18m）。盖梁悬出端底模下设特制三角支架，每个重约8kN。
1、荷载计算
（1）盖梁砼自重：G1=156.1m3×26kN/m3=4059kN
（2）模板自重：G2=279kN (根据模板设计资料)
（3）侧模支撑自重：G3=96×0.168×2.9+10=57kN
（4）三角支架自重：G4=8×2=16kN
（4）施工荷载与其它荷载：G5=20kN
横梁上的公路桥梁总荷载：GH=G1+G2+G3+G4+G5=+16+20=4431kN
qH==168kN/m
横梁采用0.4m的公路桥梁工字钢，则作用在单根横梁上的公路桥梁荷载GH＇=168×0.4=67kN
作用在横梁上的公路桥梁均布荷载为：
qH＇= GH＇/lH=67/2.4=28kN/m(式中：lH为横梁受荷段长度，为2.4m)
2、力学模型
如图2-2所示。
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3、横梁抗弯与挠度验算
横梁的公路桥梁弹性模量E=2.1×105MPa;惯性矩I=1127cm4;抗弯模量Wx=140.9cm3
最大弯矩：Mmax= qH＇lH2/8=28×2.42/8=20kN·m
σ= Mmax/Wx=20/(140.9×10-6)
=2MPa&[σw]=160MPa (可)
最大挠度：fmax= 5 qH＇lH4/384×EI=5×28×2.44/(384×2.1×108×)=0.0051m&[f]=l0/400=2.4/400=0.006m (可)
四、纵梁计算
纵梁采用单层四排，上、下加强型贝雷片（标准贝雷片规格：3000cm×1500cm，加强弦杆高度10cm）连接形成纵梁，长30m。
1、荷载计算
（1）横梁自重：G6=4.6×0.205×56+3×18×0.205=64kN
（2）贝雷梁自重：G7=（2.7+0.8×2+1+2×3×0.205）×40=237kN
纵梁上的公路桥梁总荷载：
GZ=G1+G2+G3+G4+G5+G6+G7=+16+20+64+237=4732kN
纵梁所承受的公路桥梁荷载假定为均布荷载q：
q= GZ/L==179kN/m
2、力学计算模型
建立力学模型如图2-3所示。
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3、结构力学计算
图2-3所示结构体系为一次超静定结构，采用位移法计算。
（1）计算支座反力RC：
第一步：解除C点约束，计算悬臂端均布荷载与中间段均布荷载情况下的公路桥梁弯矩与挠度
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第二步：计算C点支座反力RC作用下的公路桥梁弯矩与挠度
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第三步：由免费公路资料C点位移为零的公路桥梁条件计算支座反力RC
由免费公路资料假定支座条件知:∑fc=0
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2）计算支座反力RA、RB
由免费公路资料静力平衡方程解得：
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（3）弯矩图
根据叠加原理，绘制均布荷载弯矩图：
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（4）纵梁端最大位移
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4、纵梁结构强度验算
（1）根据以上力学计算得知，最大弯矩出现在A、B支座，代入q后
MB=8.82q=8.82×179=1579kN·m
（2）贝雷片的公路桥梁允许弯矩计算
查《公路施工手册 桥涵》第923页，单排单层贝雷桁片的公路桥梁允许弯矩[M0]为975kN·m。
则四排单层的公路桥梁允许弯矩[M]=4×975×0.9=3510 kN·m(上下加强型的公路桥梁贝雷梁的公路桥梁允许变矩应大于此计算值)
故：MB=1579kN·m＜[M]=3510 kN·m 满足强度要求
5、纵梁挠度验算
（1）贝雷片刚度参数
弹性模量：E=2.1×105MPa
惯性矩：I=Ah×h/2=(25.48×2×4)×150×150/2=（因无相关资料可查，进行推算得出）
（2）最大挠度发生在盖梁端
fmax=648q/EI=648×179/(2.1×108×-8)=0.024m
[f]=a/400=4.2/400=0.0105m
6、关于纵梁计算挠度的公路桥梁说明
由免费公路资料于fmax＞[f]，计算挠度不能满足要求。
计算时按最大挠度在梁端部考虑，由免费公路资料于盖梁悬出端的公路桥梁砼量较小，悬出端砼自重产生荷载也相对较小，考虑到横梁、三角支架、模板等方面刚度作用，实际上梁端部挠度要小于计算的公路桥梁fmax值。实际实施时，在最先施工的公路桥梁纵梁上的公路桥梁端部、支座位置、中部等部位设置沉降监测测点，监测施工过程中的公路桥梁沉降情况，据此确定是免费公路软件否需要预留上拱度。
如果需设置预拱度时，根据情况采取按以梁端部为预留上拱度最大值，在梁端部预留2cm的公路桥梁上拱度并递减至墩柱部位的公路桥梁办法解决。
五、抱箍计算
（一）抱箍承载力计算
1、荷载计算
每个盖梁按墩柱设三个抱箍体支承上部荷载，由免费公路资料上面的公路桥梁计算可知：
支座反力RA=RB=[2(l+a)-8.31]q/2=[2(9+4.5)-8.31]×179/2=1672kN
RC=8.31q=8.31×179=1487kN
以最大值为抱箍体需承受的公路桥梁竖向压力N进行计算，该值即为抱箍体需产生的公路桥梁摩擦力。
2、抱箍受力计算
（1）螺栓数目计算
抱箍体需承受的公路桥梁竖向压力N=1672kN
抱箍所受的公路桥梁竖向压力由免费公路资料M24的公路桥梁高强螺栓的公路桥梁抗剪力产生，查《路桥施工计算手册》第426页：
M24螺栓的公路桥梁允许承载力：
[NL]=Pμn/K
式中：P---高强螺栓的公路桥梁预拉力，取225kN;
μ---摩擦系数，取0.3；
n---传力接触面数目，取1；
K---安全系数，取1.7。
则：[NL]= 225×0.3×1/1.7=39.7kN
螺栓数目m计算：
m=N＇/[NL]==42.1≈42个，取计算截面上的公路桥梁螺栓数目m=42个。
则每条高强螺栓提供的公路桥梁抗剪力：
P′=N/44=.8KN≈[NL]=39.7kN
故能承担所要求的公路桥梁荷载。
（2）螺栓轴向受拉计算
砼与钢之间设一层橡胶，按橡胶与钢之间的公路桥梁摩擦系数取μ=0.3计算
抱箍产生的公路桥梁压力Pb= N/μ=1672kN/0.3=5573kN由免费公路资料高强螺栓承担。
则：N＇=Pb=5573kN
抱箍的公路桥梁压力由免费公路资料42条M24的公路桥梁高强螺栓的公路桥梁拉力产生。即每条螺栓拉力为
N1=Pb/44=55743kN /42=133kN&[S]=225kN
σ=N”/A= N′（1-0.4m1/m）/A
式中：N′---轴心力
m1---所有螺栓数目，取：66个
A---高强螺栓截面积，A=4.52cm2
σ=N”/A= Pb（1-0.4m1/m）/A=5573×(1-0.4×66/42)/66×4.52×10-4
=117692kPa=118MPa＜[σ]=140MPa
故高强螺栓满足强度要求。
（3）求螺栓需要的公路桥梁力矩M
1)由免费公路资料螺帽压力产生的公路桥梁反力矩M1=u1N1×L1
u1=0.15钢与钢之间的公路桥梁摩擦系数
L1=0.015力臂
M1=0.15×133×0.015=0.299KN.m
2)M2为螺栓爬升角产生的公路桥梁反力矩,升角为10°
M2=μ1×N′cos10°×L2+N′sin10°×L2
[式中L2=0.011 (L2为力臂)]
=0.15×133×cos10°×0.011+133×sin10°×0.011
=0.470(KN·m)
M=M1+M2=0.299+0.470=0.769(KN·m)
=76.9(kg·m)
所以要求螺栓的公路桥梁扭紧力矩M≥77(kg·m)
（二）抱箍体的公路桥梁应力计算：
1、抱箍壁为受拉产生拉应力
拉力P1=21N1=21×133=2793（KN）
抱箍壁采用面板δ16mm的公路桥梁钢板，抱箍高度为1.734m。
则抱箍壁的公路桥梁纵向截面积：S1=0.016×1.734=0.)
σ=P1/S1=744=100.67(MPa)＜[σ]=140MPa
满足设计要求。
2、抱箍体剪应力
τ=（1/2RA）/（2S1）
=（1/2×1672）/（2×0.027744）
=15MPa&[τ]=85MPa
根据第四强度理论
σW=（σ2+3τ2）1/2=（100.672+3×152）1/2
=104MPa&[σW]=145MPa
满足强度要求。
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