建筑结构分区
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在midas建模时，我将弦杆和加强弦杆按照弦杆螺栓的位置建立了弹性连接，但计算结果，弦杆的受力比不加加强弦杆时还大，请问应该怎样将弦杆和加强弦杆建立连接
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是不是按刚性铰建立连接
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对于这样的桁架结构，我也曾经遇到过，似乎是个关于拱桥的模型，在那个模型里，把节点都释放了梁端约束，你可以试试，运行一下，看看结果如何！
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弹性连接里的刚性
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受力点及支撑点位置一定要有弹性连接（弹性连接里的刚性），当然如果midas可以自定义截面也可以把弦杆截面换成与实际情况一致的截面。
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边界问题&&释放连端约束
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(非工作时间)贝雷桥的价格是如何计算的？拥有32片贝雷片的贝雷桥差不多要多少钱？ - 知乎3被浏览356分享邀请回答0添加评论分享收藏感谢收起江苏苏建路桥机械有限公司
地 & 址：江苏省镇江市丹徒区辛丰镇沿江公路338省道运河桥南侧
联系人：顾经理 &
电 & 话：8
传 & 真：9
贝雷片的构成及检测控制
点击数:&1562&&&&&&&&&&作者:未知
& & &贝雷片由上、下弦杆、竖杆及斜杆焊接而成，上下弦杆的端部有阴阳接头，接头上有杵架连接销孔。的弦杆由两根10号槽钢(背靠背)组合而成，在下弦杆上，焊有多块带圆孔的钢板，在上、下弦杆内有供与加强弦杆和双层桁架连接的螺栓孔，在上弦杆内还有供连接支撑架用的四个螺栓孔，其中间的两个孔是供双排或多排桁架同节间连接用的。
& & &通过阐述贝雷片检测系统的开发与测试,确定检测控制指标。提出贝雷片检测系统工艺流程,通过一定数量的检测、分析及验证判定,将贝雷片分成正常使用、降级使用及报废3类,提出快速判别贝雷片使用等级的判定方法和判定标准,消除使用过程中的安全隐患,有效保证了贝雷片使用的安全可靠度。
& & & 贝雷片检测技术开发的必要性由于贝雷桁架片(以下简称贝雷片)使用年限不同,工况各异(有的在海上工程中使用并浸泡过海水),维修保养工艺不规范,造成部分贝雷片的性能存在不同程度下降。
& & &江苏苏建路桥机械有限公司位于镇江市区、大港新区和丹阳市区的三角中心点--辛丰工业园区，这里也是中国土木工程学家、桥梁专家、工程教育家茅以升的故乡，厂址临近京杭古运河和沪蓉高速，交通十分便捷，厂区占地面积60亩。公司主要产品有、、以及成套配件等等。拥有各类专业技术人员50余人，获得多项装配式公路钢桥实用新型专利。长塘埠湘江特大桥悬臂浇注挂篮设计与施工
长塘埠湘江特大桥悬臂浇注挂篮设计与施工
发表于: 来源:互联网
长塘埠湘江特大桥悬臂浇注挂篮设计与施工
刘连战 南志 于得水
中交集团一公局六公司湖南洛湛铁路项目
　 【摘 要】：介绍长塘埠湘江特大桥贝雷片为主桁梁的无平衡重式悬浇挂篮的设计和施工
【关键词】：长塘埠湘江特大桥；无平衡重式悬浇挂篮；设计；施工
1. 工程概况
长塘埠湘江特大桥位于湖南永州洛湛铁路YH1标，起止桩号：DK20+776.34～DK21＋365.20，中心桩号：DK21+267，横跨湘江。桥跨布置：12&32米预应力砼简支梁＋（36＋2&56＋36）米预应力砼连续梁，桥梁全长588.86米。主墩为钢筋混凝土圆端形实体墩，13号墩柱高18米、14、15号墩墩高均为22米，钻孔桩基础。固定支座设在14号墩，采用盆式支座。
主桥连续梁梁体构造：①梁体为单箱单室、变高度、变截面箱梁，梁体全长185.1m。支座处梁高4.7m，跨中及边跨梁端处梁高2.7m。梁体下缘除中跨中部10m梁段和边跨端部13.55m梁段为等高直线段外，其余为抛物线。②箱梁顶板宽3.9m，箱宽3.0m。除边跨梁端顶板厚由30cm渐变至50cm外，其余梁段顶板厚30cm。底板厚32～50m，腹板厚30～50cm。③梁体在端部、支墩处共设5道横隔板，横隔板中部设有孔洞，以利人员通过。④梁块长度分为三种，分别为3m、3.5m、4m。
主桥连续梁采用悬臂浇注挂篮施工方法，其中最重的梁块为1号梁块重58.5t。
2. 0号块施工方案及托架设计
2.1施工方案的选择
0号块的施工可以采取多种方案，为了找到一种安全、经济和施工方便的方法，同时也考虑能够利用现场的材料，我部经过查找各种相关资料和咨询有关专家，最后采用在浇注时预埋精扎螺纹钢和铁盒，牛腿和插入方钢，采用型钢形成三角托架的方法进行施工。
2.2托架的设计
托架横梁采用50号工字钢，一端在牛腿上一端同斜支撑进行。斜支撑采用36号工字钢，下端在插入预埋铁盒的10cm&10cm方钢上，与横梁和墩柱形成三角形稳定结构。为防止失稳则在三个斜支撑上16号联系槽钢，横梁上铺设16号槽钢形成施工平台，平台上放置三角钢架用以调整底模板的倾斜度（具体布置见《0号块方案布置图》）。通过验算，该设计满足施工时的受力要求。
2.3 0#块托盘支架稳定性验算
长塘埠湘江特大桥0#块块段长12m,托盘顶帽宽度5m,故每边悬臂3.55m.根据图纸计算悬臂端砼重59t,模板重8.6t,考虑机械人工荷载等因素,荷载总重按120t考虑.利用现场施工材料情况拟用50aI做纵梁三根, 50aI做斜撑,10cm&10cm方钢做为斜撑的牛腿支撑(具体布置见０＃块支架布置图)
验算每根纵梁承重400km,则q=113KN/m
斜撑承受轴力为：566KN
纵梁承受的拉力为：400KN
2.3.1纵梁验算
①50aI纵梁弯曲应力验算：
纵梁跨中最大弯矩为：
Mmax=1/8ql2=1/8&113&3.552=178KN&m
弯曲应力：
&= Mmax/W=178&106/1858.9&103=95.8Mpa<[&] =145Mpa
②50aI轴心受拉验算：
&=N/A=400&103/119.25&102=33.5Mpa<[&]=140MPa
③50aI挠度验算：
f=5ql4/384EI=5&113&3.554&&2.1&105&46472&104=5mm
<l/400=3.55&103=8.8mm
2.3.2 50aI的斜撑稳定性验算
①50aI轴心受压强度验算：
&=N/A=566&103/119.25&102=47Mpa&&1[&]=1.2&140=168MPa
②50aI轴心受压稳定性验算：
&＝l0/&==26.76
&=1.02-0.55[（&+20）/100]2=1.02-0.55&[（26.76+20）/100]2=0.88
&=N/&A=566&103/0.88&119.25&102=53.9MPa<1.2[&]=1.2&140=168MPa, 满足要求
2.3.3 10cm&10cm方钢剪切应力验算
方钢所受剪切力：
400KN<Q=&A=85&10&10&102&10-3=850KN
2.3.4 &P25精轧螺纹钢锚固长度验算
F=&dh&b 则h&Ｆ／&d［&b］＝４00&103/4&3.14&25&2.5=51mm
精轧螺纹钢预埋80mm＞51mm
2.3.5 &P25精轧螺纹钢抗剪应力验算
&P25精轧螺纹钢允许&=120MPa
则每一根承受剪力：Q=&A=490.6&120&10-3=58.9KN
4根为: 58.9&4=236KN
预埋精轧螺纹钢铁盒处承受剪力为200KN＜236KN
3.挂篮的施工方案及其设计
3.1挂篮型式的选择
挂篮形式多种多样，目前使用较多的有：斜拉式悬浇挂篮、弓弦式悬浇挂篮、菱形悬浇挂篮、平衡重式悬浇挂篮、无平衡重式悬浇挂篮等。我们在查找大量挂篮资料和咨询有类似施工经验的人员，同时考虑到本桥的结构特点、设计图纸中的有关要求、自身的类似施工经验以及经济适用等，我部最终决定采用以贝雷片为主桁梁的无平衡重式悬浇挂篮。
3.2挂篮的设计思路及荷载选择
此套挂篮按照取最重梁块的重量，考虑到满足不同长度梁块的施工的情况，再考虑现场所能使用的各种材料进行设计，计算荷载始终取最大和最不利的进行验算，而且全部按照受力最大的简支梁进行简化，从而使该套挂篮的结构更偏于安全。
每个挂篮承受荷载主要有三种：梁段的自重G1 、挂篮和模板的重量G2、施工荷载G3，总重G＝G1＋ G2＋G3，G1取挂篮施工中最重一块梁段自重；G2按《公路工程预算定额》取0.55 G1；G3施工荷载，取值随工艺而变，根据用泵送混凝土实测0.1t/㎡（取梁顶面面积）取值。
3.3结构计算
3.3.1承重梁
承重梁是挂篮的主要受力构件，它承受新浇节段混凝土、挂篮和模板、施工荷载的全部重量，并通过支点和锚固装置将荷载传到已施工完成的梁身上。承重梁分为主桁架梁、底纵梁、上横梁、底横梁、外模纵梁和内模纵梁。
①主桁架梁 采用16片贝雷片拼装成双排单层贝雷桁架，中间采用型钢桁架将其形成整体稳定结构，前上横梁下贝雷片采用竖向加劲槽钢用以加强贝雷片的抗剪切能力。按悬臂梁计算，主要从纵梁承受弯矩、剪力和挠度验算。因箱梁底有两支后锚杆，把新浇梁段的一部分重量不通过贝雷梁直接传到已浇注的混凝土梁上，因此验算出来的结果偏于安全。
②底纵梁 梁块两腹板重量、下底板重量、下齿块重量及底模板重量通过均布在底纵梁的12号槽钢小横梁传递至底纵梁。经过几次反复计算选用三根36b号工字钢，两侧腹板下各布置一根，中间布置一根。
③底横梁及上横梁 底横梁支承底纵梁，并有效地把力通过四根吊杆传给上横梁，底横梁的后横梁则由中间的两根吊杆直接把力传递给梁体。上横梁把吊杆传来地力传给纵梁。经过试算选用2根25号工字钢而成的组合梁。
④外模纵梁 承担侧模板重量及翼板梁块的重量，并通过吊杆将力传递至上横梁，考虑到挂篮行走时能与挂篮同步行走且行走时侧模的稳定性，经过计算采用两根16号槽钢成组合梁，并在每侧设置两根纵梁，每侧通过四根吊杆与上横梁连接。
⑤内模纵梁 承担梁块上顶板重量，通过吊杆传递至上横梁，经过计算选用两根16号槽钢成组合梁（浇注1#梁块时采用三根，如浇注上齿块采用支撑时则可用两根），共设置两根纵梁通过吊杆传递至上横梁。
吊杆是传递力的主要部分，它把底横梁承受的力，传给上横梁。由于梁体的竖向预应力为精扎螺纹钢必须成批定货，为我们采用强度高、操作方便、轻巧、调位快的吊杆创造了条件。本套挂篮采用Ф25精扎螺纹钢作为吊杆，其允许拉力为30t远远大于每根吊杆所承受的最大拉力8t，偏于安全。
3.3.3后锚固系统和前锚固系统
后锚固系统采用梁体本身的竖向预应力筋通过连接器加长到主桁梁顶部，并通过横向锚固梁将主桁梁固定。考虑到挂篮行走时保证其不倾覆因此采用逐个放松并且向前加后锚固的方法逐步前移挂篮，直到到达指定位置，再完全锚固。后锚固采用同竖向预应力相同的Ф25精扎螺纹钢经过计算采用两根需要距支座6.1m即可满足要求，由上可见挂篮行走时采用的多根预应力筋锚固，只要合计的距离超过6.1m所产生的平衡弯矩即满足要求。
前锚固系统构造同后锚固系统，主要作用是保证挂篮的横向稳定性，使整个机构处于一个整体稳定的结构状态。
3.3.4张拉平台
张拉平台位于主梁的前缘，作为施加预应力的工作平台，荷载相对较小，直接用2t手拉葫芦悬吊在主梁前缘，以利调节平台的高度，方便施工作业。
挂篮的具体布置详见《挂篮布置图》，以上各种验算详见《挂篮验算》。
3.3.5挂篮验算
底篮横梁、纵梁验算（按最重的梁段考虑）：
①基本参数：
取1号节块，节块长度3m，顶板厚0.3m ,底板厚0.5m，腹板厚0.5m,梁高变化为4.011m～3.589m,砼重量按2.625 t/㎡取。
最重梁块重量G1（t）：58.5
翼板重量G翼（t）：0.18&2&3&2.625＝2.835
上顶板重量G顶（t）：0.72&3&2.625=5.67
下底板重量G底（t）：1.08&3.=8.5886325
腹板重量G腹（t）：(3.589+4.011)/2&0.5&3&2&2.625=29.925
道碴槽重量G道（t）：0.&3&2.625=0.
上下齿板重量G齿（t）：2.5&0.4/2&2&2.625&2=5.25
挂篮和模板的重量G2（t）：G1&0.55=58.5&0.55=32.175
按《公路工程预算定额》取0.55G1
其中模板的重量G模（t）：10.&5.749＝11.3573
内模采用木模板，其重量忽略不计
施工荷载G3（t）：3.9&4&0.1=1.56 根据用泵送混凝土实测0 .1t/㎡（取梁顶顶面面积）取值
钢材的弹性摩量E（MPa）：2.1&105
A3钢弯曲应力[&W]（MPa）：145
A3钢剪应力[&]（MPa）：85
挂篮结构荷载计算安全系数：K1= 1.2为荷载冲击系数；K2＝1.05为钢结构加工焊缝引起重量的增加量
②底篮小横梁验算：
底模板下间距50cm均布小横梁承担腹板、底板和底模重量，计算简图见右
底模板重量G底模（t）：1.8096
小横梁承担的梁块重量（t）：G底+G齿/2+4.011&0.5&3&2&2.625=42.8002575
小横梁单根重量（t）：3&12.31/93
小横梁合计重量（t）：0..33237
小横梁承担的均布荷载q（t/m）：((G底模+42.8002575)/(3&3)+0.1)&0.5+0.03693/3&K1&K2=2.
简化为简支梁进行验算：
支座反力（t）：q&3/3=2./3=2.
跨中最大弯矩M(t&m)：1/8&q&1.3722=0.
所需的截面抵抗矩W(cm3)：M&104/(&W&106)&106=41.
查型钢表选择12槽钢W＝62.137>41.
查型钢表得12槽钢惯性矩I（cm4）：391.466
产生的最大挠度f（mm）：5&q&104&1.3724/(384&E&106&I&10-8)&103=1..372/400&mm满足要求
③底篮纵梁验算：
小横梁下间距1.372m布置三根纵梁，计算简图见下图
对A点取矩得支座反力RB（t）：2.&(1.5+2+2.5+3+3.5+4+4.5)/4.85＝11.0145477
支座反力RA（t）：2.-11..
当X＝2.5m时集中力产生的弯矩最大M(t&m)：(6.&2.)&2.5+2.&3.5=13.
所需的截面抵抗矩W(cm3)：M&104/(&W&106)&106=907.9315182
查型钢表选择36b工字钢W＝920.8>907.9315182
查型钢表得36b工字钢惯性矩I（cm4）：16574
产生的最大挠度f（mm）：2.&104&(3.35&(3&4.852-4&3.352)+2.85&(3&4.852-4&2.852)+2.35&(3&4.852-4&2.352)+1.85&(3&4.852-4&1.852)+1.35&(3&4.852-4&1.352)+0.85&(3&4.852-4&0.852)+0.35&(3&4.852-4&0.352))/(48&E&106&I&10-8)&.85/400&mm
纵梁单根重量（t）：65.66&5.25/715
纵梁合计重量（t）：0.=1.034145
④底篮主横梁验算：
纵梁下间距4.85m布置两根主横梁通过吊杆将底篮和梁块重量传到上横梁，计算简图见下图
选取最大的支座反力RB简化为简支梁计算：
集中荷载P（t）：RB+0.344715/2＝11.1869052
支座反力R（t）：11./4=8.
主横梁单根重量（t）：38.08&5.49/.4181184
主横梁合计重量（t）：0.=0.8362368
跨中最大弯矩M(t&m)：11..372/4+(1/8)&(0..49)&1.3722=3.
所需的截面抵抗矩W(cm3)：M&104/(&W&106)&106=265.8640538
查型钢表选择25工字钢W＝401.4>265.8640538
由于单根工字钢与吊杆连接不好操作，再考虑到安全和稳定的原因，故采用双根25工字钢而成一根主梁
查型钢表得25工字钢惯性矩I（cm4）：5017
产生的最大挠度f（mm）：11.1869052&10&1.3723/(48&E&10^6&I&10-8)&1000+(5&0.4181184&104/5.49&1.3724)/(384&E&106&I&10-8)&.372/400&mm
⑤侧模板纵梁验算：
侧模及翼板部分梁块的重量由两根纵梁承担通过吊杆传递至上横梁,计算简图见下
翼板重量产生的均布荷载q1（t/m）：G翼/2/3＝0.4725
侧模板板重量产生的均布荷载q2（t/m）：4.=0.
施工产生的均布荷载q3（t/m）：0.1&0.45=0.045
按照满布均布荷载计算：
纵梁单根重量（t）：17.23&2&5.25/915
纵梁合计重量（t）：0.=0.36183
一根纵梁承担的均布荷载q（t/m）：(q1+ q2+ q3)/2+0..85&K1&K2=0.
支座反力R（t）：0.&4.85/2+0.=2.
跨中最大弯矩M(t&m)：1/8&q&4.852=2.
所需的截面抵抗矩W(cm3)：M&104/(&W&106)&106=160.2336338
查型钢表得16槽钢惯性矩I（cm4）：866.2
查型钢表选择两根16槽钢成一根纵梁W(cm3)：866.2&2/(16/2)=216.55>160.2336338
产生的最大挠度f（mm）：5&(q1+ q3)&104&4.854/(384&E&106&I&2&10-8)&22422<4.85/400&mm满足要求
挂篮行走时侧模由一根纵梁承担重量
挂篮行走时侧模纵梁的最大弯矩M(t&m)：1/8&(q2+0..85&K1&K2)&4.852=2.
所需的截面抵抗矩W(cm3)：M&104/(&W&106)&106=205.6.55
⑥内模板纵梁验算：
上顶板及上齿板的重量由两根纵梁承担通过吊杆传递至上横梁，计算简图见下图
上顶板重量产生的均布荷载q1（t/m）：G顶/3＝1.89
上齿板产生的均布荷载q2（t/m）：G齿/2/2.5=1.05
施工产生的均布荷载q3（t/m）：0.1&2=0.2
按照满布均布荷载计算：
纵梁单根重量（t）：17.23&3&5.25/3725
纵梁合计重量（t）：0.=0.542745
一根纵梁承担的均布荷载q（t/m）：(q1+ q2+ q3)/2+0.=1.6604575
最大支座反力R（t）：1.&(3/2+1.5)/4.85=3.
当X=3&(3/2+0.35)/4.85+1.5=2.
最大弯矩M(t&m)：q&3&(3/2+0.35)&2..85-q&(2..5) 2/2=3.
所需的截面抵抗矩W(cm3)：M&104/(&W&106)&106=271.5409478
查型钢表得16槽钢惯性矩I（cm4）：866.2
查型钢表选择三根16槽钢成一根纵梁W(cm3)：866.2&3/(16/2)=324.825>271.5409478
产生的最大挠度f（mm）：
q&104&0.35&3&((4&4.85-4&0.352/4.85-32/4.85)&2.&2.+(2..5)4/(3&0.35))/(24&E&106&I&3&106-8)&22E-10<4.85/400&mm
⑦底篮上横梁验算（按最重的梁段考虑）：
上横梁承担底篮、侧模和梁块重量，通过上横梁传递给主桁架，主横梁简化为简支梁计算简图见下图
集中荷载P（t）：8.（见上）
集中荷载P1（t）：2.（见上）
集中荷载P2（t）：3.（见上）
上横梁单根重量（t）：38.08&2&5.116/63456
上横梁合计重量（t）：0.=0.
支座反力R（t）：(P&4+ P1&4+ P2&2)/2+0.=24.
支座处弯矩最大M(t&m)：P&(1.228-0.3-0.2-0.25)+ P1&(1.228-0.3-0.2)+ P1&(1.228-0.3)+1/2&(0..116)&1.2282=7.
所需的截面抵抗矩W(cm3)：M&104/(&W&106)&106=509.7205377
查型钢表得25工字钢惯性矩I（cm4）：5017
查型钢表选择两根25工字钢成一根纵梁W(cm3)：/2)=802.72>509.7205377
产生的最大挠度f（mm）：
(P&104&103&(1.228-0.25-0.3-0.2) 2&(3&1.228-(1.228-0.25-0.2-0.3))+P1&104&103&(1.228-0.2-0.3) 2&(3&1.228-(1.228-0.2-0.3))+P1&104&103&(1.228-0.3) 2&(3&1.228-(1.228-0.3)))/(6&E&106&I&2&10-8)+( 0..116)&104&1.2284&103/(8&E&106&I&2&10-8)=1..228/40&mm
⑧主桁架验算：
主桁架采用贝雷架拼装组成双排单层桁架结构即两组贝雷组成一个主桁梁，共计4组。主桁架长度12m由四片贝雷连接而成，上下均设置加强弦杆。
双排单层加强贝雷梁的容许内力：
弯矩M(t&m)：337.5
剪力（t）：49.05
单片贝雷片重量（t）：0.43
内力计算，计算简图见下图
集中荷载P（t）：24.=48.
剪力Q（t）：48..05
浇注1＃块时的最大弯矩M(t&m)：P&4.85+1/2&(0.43&8/6)&62=243..5 满足要求
单片惯性矩I（m4）：0.004197
产生的最大挠度f（mm）：P&104&4.852&(3&6-4.85)/(3&E&106&I&4)&&8/6)&104&64/(8&E&106&I&4)&43302
⑨后锚固计算：
后锚固系统采用梁体本身的竖向预应力筋通过连接器加长到主桁梁顶部，并通过横向锚固梁将主桁梁固定
后锚固系统所需要的平衡弯矩M(t&m)：243.7965118
每根预应力钢筋所能承担的拉力（t）：30
挂篮行走时采用后锚固逐个放松并且向前加后锚固的方法逐步前移挂篮，直到到达指定位置，再完全锚固
后锚固采用两根预应筋时所需要的距离（m）：243.&2)&1.5=6. 抗倾覆系数取1.5
挂篮行走时采用多根预应力筋锚固，可见合计的距离超过6.1m所产生的平衡弯矩满足要求。
⑩吊杆验算：
Ф25精扎螺纹钢允许拉力（t）：30>8.390179
一套挂篮的重量：
贝雷主桁架的重量：7.365
侧模板重量：4..7198
底模板重量：1.8096
纵梁、横梁总重量：0.145+0..745+0..
合计：7.365+8.6+3...175（最开始假定重量）
3.4挂篮的拼装
挂篮直接在工地现场加工，在灌注0＃块时应在相应的位置预留吊杆的孔。0＃块浇注完成后待达到要求的85％强度时进行张拉和压浆，以上完成后可以开始拼装挂篮。拼装顺序为：主桁架梁－后锚固系统－上横梁－吊杆－底篮系统，底篮系统在场地内直接组合成一个整体，拼装时整体吊装。浇注1＃块时，由于0＃块的长度所限，将两套挂篮去掉4片贝雷片拼装成一个整体进行施工，以后拆除为各由16片贝雷片组成的挂篮向两边移动。
3.5挂篮的移动和调节
本套挂篮的行走采用整体前移，逐步向前增加锚固的方法。松掉随后的两根锚固筋并且前移至最前端锚固防止挂篮前倾失稳，用油顶撤除挂篮定位后放在主梁下的临时支撑，使主梁落在滑道上，解除底篮及模板与已浇梁段的联系，仅通过吊杆悬吊在主梁上。
利用手拉葫芦将挂篮前移就位，挂篮就位后，安装锚固系，设立主梁的临时下支撑，安装后下横梁与已浇梁段的吊杆，并通过吊杆调节底篮的高度。
3.6挂篮的其他设施
其它结构设施主要是考虑施工方便和安全而设，如供施工人员上下的扶梯，防止坠落而在底篮的前缘和下方设立的安全栏和安全网等。
4.挂篮施工的控制要点
悬臂浇注施工中的桥梁标高和轴线偏差是质量控制的关键，为此，在悬臂浇注施工过程中除按常规要求加强质量管理外还应该注意以下几点：
第一，分段灌注混凝土前应认真检查挂篮中心、底模标高、预应力管道的位置及定位情况、预埋件和预留孔的位置等，确保无误后，方可进行混凝土的灌注。
第二，灌注混凝土应由挂篮前端向后进行，并尽量减小混凝土的塌落度，以提前实现挂篮的变形，避免由后向前浇注时新旧混凝土结合处易产生的裂缝。
第三，施工中桥梁轴线的控制。在挂篮前移前应定出已浇梁段的中轴线及挂篮移动参照线，当解除挂篮与已浇梁段的联系后，挂篮沿参照线两侧对称向前推进，在推进过程中，同步进行底模中心与轴线的观测，以防止挂篮转角造成挂篮受扭。
第四，挂篮施工中的挠度控制。①在正式施工前进行试压，消除挂篮自身的非弹性变形，得到弹性变形得参考值，以及加载不同阶段挂篮的挠度，供设置预拱度及施工过程中观测比较；②沿前下横梁底口处横桥向设立标高参照点，采用吊线法，在施工过程中随时检测高度变化情况，如出现异常应通过吊杆及时调整，并应查明原因，消除隐患；③在灌注混凝土前可采用与梁段重量相等的水预先加载在挂篮上，在浇注过程中逐渐减小，使挂篮的负荷与挠度基本保持不便。
第五，预留备用预应力管道，特别是在合拢段相邻的两节段中，通过预应力消除合拢段标高和轴线的偏差。
所需各种型钢数量
单根长（m）
36号工字钢
25号工字钢
25号工字钢
底篮操作平台
纵梁上小横梁
挂篮贝雷部件数量表
一套挂篮数量（双排单层）
单位重（Kg）
总重（Kg）
需有后备替换
需有后备替换
支撑架（花架）
需有后备替换
需有后备替换
需有后备替换
合计（Kg）
从使用情况来看，此套挂篮已经完成了湘江特大桥的悬臂浇筑，取得了令人满意的效果，为以后相类似的施工积累了丰富的经验。
参考文献：
《路桥施工计算手册》
《公路工程预算定额》
《简明公路施工手册》
《交通科技与经济》
《桥梁施工及组织管理》
《桥梁施工控制技术》
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本文标题：长塘埠湘江特大桥悬臂浇注挂篮设计与施工
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