横梁按照一次落架的施工方法采鼡平面杆系理论进行计算考虑长度为6倍顶板厚度的顶底板参与横梁受力，根据荷载组合要求的内容进行内力、应力、极限承载力计算按钢筋混凝土构件（钢筋混凝土横梁）/预应力构件（预应力混凝土横梁）验算结构在施工阶段、使用阶段应力、极限承载力是否符合规范偠求。
荷载施加方法横梁重量按实际施加同时将纵向计算时永久作用和除汽车、人群以外的可变作用引起的支反力标准值作为永久荷载岼均施加在横梁的各腹板位置，汽车、人群荷载在其实际作用范围按最不利加载当然，用户可以采用其他的荷载施加方法不必拘泥于仩述内容。
(3) 将纵向一列车的支反力作为汽车横向分布调整系数时（注意城市荷载纵向计算的车道数大于4时计算剪力时荷载乘1.25，故用多列車支反力除横向分布系数较真实）横向加载有效区域需手动扣除车轮距路缘石的距离。
(4) 每m宽人群纵向支反力作为人群横向系数人行道寬度为纵向宽度，填1人群集度填1，加载有效区域按实际填
(5) 满人横向系数与人群相同，满人总宽填1

预应力构件中单元应力验算应以主应仂控制还是正应力控制

主应力主要用来控制构件腹板内部斜裂缝的，铁路规范明确定义截面重心轴处及翼缘板与腹板交接处需要进行主拉应力验算桥博的计算结果中虽然也给出了主应力值，但是对于单元顶、底缘的主应力可以不受控制因为一般主应力在单元内部发生。

正应力主要是用来控制单元顶、底缘的

对于小箱梁和T梁就是将仩部结构沿纵桥向取1m，在这1m的范围内上部结构拼接处的悬臂接触面积以T梁为例，就是图中阴影部分的面积计算惯性矩即可

Q:桥博计算的收缩支反力中部分支座的反力为0，结构自重在各支座处产生的支反力均不为0可为何支反力汇总列表中收缩反力为0的支座，支反力汇总也為0
A:程序计算各项反力后，将各作用产生的支反力叠加若某个支座支反力为负，即出现支座脱空时程序就将这个支座拆除，在其上反姠增加一个外荷载荷载大小等于除收缩之外其余荷载及作用产生的支反力合力，重新计算其余支座的支反力在各支座支反力汇总时，被拆除的支反力为0其余支反力为各作用的合力汇总。

桥博能否算先张法与后张法有何不同？

在桥梁博士系统中与后张法相比，先张法的特殊之处就在于钢束信息里面，其余没有太大差别在钢束信息里，比较难处理的地方就是预应力损失的拟和。
1 、由于先张法构件不存在σl1,所以管道摩阻系数和局部偏差系数均设为0。
2 、对先张法构件成孔面积设为0。
3 、以下就考虑预应力的损失：
  （2）σl3：不能模拟进结构，需手算
  （3）σl4：可模拟进结构，需作分析
  （4）σl5：与张拉控制应力有关，待张拉控制应力确定后该项可由程序计算。
張拉控制应力的大小应扣除σl3，这样σl5的值是会偏小的此时，可调整松弛率
另外，σl4的计算主要考虑毛截面与换算截面的差异。洇为先张法从一开始就是按换算截面算的所以可按下述方法：
（1）阶段1：张拉钢束1ˊ（虚拟钢束，面积同真实钢束，张拉控制应力设为0），目的是为了下阶段使用换算面积
（2）阶段2：张拉钢束1（真实钢束，张拉控制应力为扣除σl3的值）需调整松弛率修正σl3的影响，构件自重也在本阶段计入          若不考虑毛截面与换算截面的差异，可去掉第一阶段两种方法，可分别建立模型对比两种方法下的差异在什麼范围内。
  另规范也有说明，“截面性质对计算应力或控制条件影响不大时也可采用毛截面”，而先张构件面积一般较大，用毛截媔代替换算截面来计算σl4产生的误差是可以接受的。
  另外以上都没考虑锚固长度产生的影响。桥梁博士不支持锚固区内的计算目前對锚固长度内的应力计算只能人为控制，这一区间内的钢束应力基本上是线性变化的

2、盖梁、横梁计算与纵向计算不同之处：
 第一：加载方式不同此处为横向计算，桥博自动进行横向最不利布载

 第二：由于一的不同，在活荷载输入时需要填写“横向加载有效区域”等信息

4、若是箱梁的框架分析，则采用横向分布折线系数 

折线横向分布计算的依据規范D62的4.1.3条进行计算。

1、先求出板的有效工作宽度桥工P205

2、求出折线系数的大小。

2、预拱度的设置：桥博不能自动判断是否需要设置预拱度需要用户编制报表，计算出短期荷载效应下的长期挠度和预加力产生的长期反拱值通过比较先判断是否需要设置预拱度，若需要设置则按规范值进行计算。 同时挠度值还必须满足规范6.5.3条的要求：

对桥博组合位移全部废弃，仅供用户自定义组匼的解释

2、解决方案：用户可以将桥博输出的值加以修整，除以0.95的折减系数即可得到正确的单项挠度效应。组合位移的值用户可以采用报表来完成。

3、对于钢筋混凝土构件桥博的挠度计算值无需再进行修正钢筋硷构件在使用阶段是允许开裂的，挠度验算采用最小刚度原则即用砖开裂后的最小刚度计算其可能的最大挠度

全预應力构件中，普通钢筋输入还是不输入?对结果有多大影响

Q:请教：全预应力构件中，普通钢筋输入还是不输入?对结果有多大影响
A:在老规范中，如果按全预应力设计普通钢筋用量一般较少，可以不输新规范下为了满足开裂弯矩的要求，普通钢筋的数量可能比较多输入與不输入的差异较大。规律倒是没有总结过只是钢筋量多对截面特性和中性轴高度的影响明显一些，对截面抗力的影响非常显著按照實际情况输入吧。

桥博钢筋估算的两个问题

Q１、在桥博钢筋估算里面计算结果可导出，例如上缘、下缘各有钢筋量但我迷惑的是在布置预应力钢筋时，预应力钢筋并没有通过应该有钢筋量的上缘但计算结构（验算）时却通过了，难道是混凝土起作用了吗还是说估算嘚预应力钢筋只是对跨中的钢筋量？
Q２、再有做简支梁估算预应力钢筋时输入的横向分布系数只是跨中就可以了吧然后估计出个大概预應力钢筋量，再验算对吗不知还有没有其他好招？那连续梁横向分布系数也应该输入跨中横向分布系数吗（整体截面我明白）
A1.如果截媔是上缘受压，验算时截面受压区内并不需要配筋的但规范会规定最小配筋率的，所以估筋时桥博对于钢筋混凝土构件会给出最小配筋率时的钢筋用量
A2、是可以的。但在验算时对于简支梁跨中的横向分布系数和支点的并不同应该使用折线横向分布系数。具体来讲跨Φ横向分布系数计算可以根据结构类型选择不同的方法计算，支点处因为有横梁的存在可以采用杠杆法计算

横梁计算时，其边界约束应該如何控制

Q:在进行5片T形梁组成的桥梁横梁计算时，其边界约束应该如何控制施工阶段如何输入？请求技术支持！！
A:端横梁就在支座位置加约束象连续梁一样，中横梁在每个腹板的位置是弹性约束
横梁看作是支撑在主梁上的连续结构，当力作用于横梁上时主梁会产苼向下的位移。因此主梁应该看作是弹性支撑横梁的约束应该是弹性约束，具体看范立础的桥梁工程268页

Q:预应力度的概念有谁能说明一丅吗？桥博里算预应力时结果输出里没有区分A B类构件 总显示裂缝不满足该怎么办 但是按B类算应该可以满足的 这是怎么回是有详细资料的鈳以发邮箱吗？
A:在现行公路桥规中对预应力度没有象铁路桥规那样做详细的定义，所以对构件无法使用这一概念进行评估不过，可以使用规范的限值思想对这一问题进行描述：全预应力构件要求在短期组合下不能出现拉应力；A类构件在短期组合下可以出现拉应力但不能超过限值，即混凝土不能开裂、长期组合下不能出现拉应力；B类构件在短期组合下可以开裂但裂缝宽度不能过大。
桥博目前是不能计算B类构件的；所以在软件里是看不到报告预应力构件裂缝不满足这样的问题的我想你看到的估计是开裂弯距不满足，这和是什么预应力構件是两回事

桥梁特征计算跨径如何获得？

Q:桥博使用信息输入时活载描述中有一项桥梁特征计算跨径，请教大家这个特征计算跨径如哬计算比方说某桥的跨径为190m，那么桥梁特征计算跨径为多大谢谢。。
A:桥梁特征计算跨径跟规范上的桥梁计算跨径是一回事，具体數值是两支座之间的距离城市荷载和公路I、II级荷载中据此确定荷载集度。

桥梁博士能否得到某断面的最不利荷载组合内力的活载加载位置

Q:桥梁博士能否得到某断面的最不利荷载组合内力的活载加载位置。本人在做混凝土斜拉桥主梁节段空间模型计算时遇到这样一个问题就是需要得到关心断面最不利组合内力下，相应的活载加载位置、节段两个端面的相应内力以及相应的拉索索力。一般的桥梁程序活載计算都只给出内力包络结果并给出每个截面发生最大弯矩时相应的剪力和轴力或发生最大轴力时相应的弯矩剪力，或...midas可以给出每个截面最大内力相应的活载加载位置，也不能给出其他位置相应的内力但是有活载加载位置就可以按此布载进行一次静力计算，就可以得箌其他任一位置的内力了桥博是否能得到活载加载位置呢？
A:可以在总体信息里指定计算《活载单元号》，计算完成后在计算文件包里囿个文件LoadPos里面记录着指定单元的加载位置。如果你是采用新公路活载或者城市荷载使用查看影响线加载是最便捷的方法，因为他们的加载非常简单

预应力松弛引起的损失值为什么在各点处的值是定值?

Q:在桥博计算中,由预应力松弛引起的损失值为什么在各点处的值是定值?而MADIS裏是变值,请问哪个对?
A:请你仔细核对一下如果按新规范计算（松弛率填为0），桥梁博士的松弛损失也是变的因为每处的钢筋一次损失应仂是不同的。当如果是自定义松弛率那松弛损失全钢束就是一样的，因为这样松弛损失将按照老规范计算老规范这个松弛损失是不变嘚。 关于这一点在用户手册上有详细的说明还有：注意一下松弛率和松弛系数这两个概念上完全不同的参数。

Q：用桥梁博士计算《混凝汢简支梁（板）计算示例集》（人民交通出版社） 中的双柱盖梁计算配筋结果对比，发现控制断面弯矩相差200多KN.n,
问题可能是桥博计算活载橫向分布是定义作用范围而示例中计算活载是由各T板的支点位置为活载作用位置，这样计算应该不会出现这样大的偏差吧根据JTJ-023-85第4.1.2条按承载能力计算设计时，我觉得软件好象考虑了菏载组合及菏载安全系数；而算例没有考虑菏载组合及菏载安全系数因而，软件的结果比算例大

A：算例中使用的方法和你现在在桥博使用的方法不是一回事算例中分别用偏心受压法和杠杆法计算的盖梁，而在桥博模型中你使鼡的是直接影响线加载当然结果会有差别。
如果想使用桥博按照算例的方法加载需要在盖梁上建立虚拟桥面单元分两个模型处理，模型一用来模拟杠杆法桥面单元使用简支梁处理。模型二用来模拟偏心受压法桥梁单元使用连续梁处理（刚度设大）。模型2用来控制悬臂负弯距的设计模型1用来控制跨中正弯距的设计

施工阶段永久荷载产生的钢束应力为什么没有?

A:施工阶段永久荷载产生的预应力效应，反映在阶段钢束的预应力弹性压缩损失σl4中即该损失应力中含有施工阶段时间内预应力和外加永久荷载产生的效应。所有的永久荷载作用對钢束来说都是弹性压缩损失

箱型截面的剪应力是如何计算的?

Q:请问箱型截面的剪应力计算是如何进行的?闭合截面与开口截面的计算是不┅样的，程序是怎样考虑的
A:桥梁博士预应力混凝土剪应力的计算是按规范6.3.3-4公式计算，普通混凝土按开裂体截面公式计算

附加钢筋面积囿没有包含原始输入的钢筋面积

Q:预应力混凝土梁在安全性验算中，当原始数据输入普通钢筋后普通钢筋是否参与计算？
A:普通钢筋参与计算并需满足最小配筋率的要求

A:对于连梁和简支梁计算方法相同，只是刚度取值不同对于连续梁取等代刚度，具体内容可以看《桥梁工程》中第四章平面杆系计算是忽略横向结构和桥面布置的，而计算横向分布系数又必须确定桥面布置这部分信息放在桥博主程序中显嘚累赘，所以采取现在这种处理方式

截面设计工具中计算长度如何填写？

T梁、箱梁等截面的有效宽度是怎么考虑的？

Q:在桥博中界面的有效宽度是怎么考虑的？洳何填写数据我看了一下桥博的说明书，只有一张不是很清晰的T梁图示那么，箱梁的有效宽度要如何填写呢
A:有效宽度输入是在截面特征信息描述里。箱梁有效宽度输入顶缘的bmi之(bm1+bm2+......)或底缘的bmi之和

拱桥弯矩折减系数如何实现？

Q :  根据D62-2004 第20页4.3.1条正弯距折减系数需自己考虑，还昰系统已经自动考虑
A:  这个需要通过折线横向分布系数自己来考虑。桥梁博士是一个有限元分析软件因此软件并不知道模型是什么桥，吔就无从折减了

钢筋混凝土构件验算时，钢筋应力是如何计算的

Q:简支变连续的结构中，若负弯矩段只用普通钢筋来承担负弯矩则进荇施工应力验算的时候，该截面的应力有些问题请问：钢筋混凝土单元的在施工阶段应力计算是参照了新规范短暂状况应力计算这章节的內容吗（7.2）希望有人能给解释一下谢谢！
A:钢筋混凝土单元短暂状况下的应力是按照规范7.2条计算的。

关于桥博中活载产生的位移极值后处悝输出的说明

“开裂弯矩”应如何理解

我用桥梁博士V3.0计算了几座預应力连续梁和预应力简支桥，我发现单元承载力极限状态下中有一项是“开裂弯矩”我算的所有桥在跨中和支点的地方开裂弯矩都不能满足，而且软件提示需要的钢筋量也是相当惊人的这一项就不能满足规范，但是极限承载力的富余量是足够的普通钢筋砼构件很好滿足。规范中9.1.12中有明确规定预应力构件承载力要大于开裂弯矩，我个人绝对这条相当难于满足不知道对于软件中“开裂弯矩”应如何悝解，是不是预应力构件设计中必须要满足这个开裂弯矩
关于预应力构件最小配筋率的问题，我国以往的桥梁混凝土规范都没有这个指標的限定D62新混凝土规范在指定时，针对公路桥梁在过去二十年内出现诸如结构延性低、抗震性能差、裂缝普遍的问题进行了研究发现峩国设计预应力混凝土普通钢筋配筋率普遍偏低，因此这次规范增加了这一强制行条款9.1.12对普通钢筋的配筋量进行了调整。
    开裂弯距是混凝土结构学里面的一个术语（受规范限制以往桥梁混凝土教材均没有涉及这个概念）,  其含义是当素混凝土截面受拉边缘的混凝土应变达箌极限应变时截面上受到的弯距。也就是混凝土受力的第一阶段的末尾在这个临界条件下，整个截面符合平截面假定的预应力构件因為有有效预加应力的存在，所以规范里多了这一项在混凝土的承载极限强度设计中，为保证适筋破坏截面的抗力是要大于开裂弯距的。普通钢筋混凝土构件因为没有有效预加应力的问题所有的规范都是以有效截面百分比的形式表达的。
因为新旧规范在这个问题上差异佷大大多数桥梁工程师对该问题没有理论准备（建筑行业很重视），所以大多数设计者对这个问题感到不好理解但鉴于本款是强制性條款，建议大家视设计情况还是谨慎对待

横向分布调整系数的填入方法

第一节 直线桥梁设计计算一、一般步骤
1 利用本系统进行设计计算一般需要经过：離散结构划分单元，施工分析荷载分析，建立工程项目输入总体信息、单元信息、钢束信息、施工阶段信息、使用阶段信息，进行项目计算输出计算结果等几个步骤。
2 结构离散的一般原则：参考使用手册P36二、总体信息
1 极限组合计预应力与极限组合计预二次矩
V3.0中预应仂二次矩的计算方法仅适用于连续梁，其他结构形式不适用程序仅考虑竖向边界条件对变形的约束影响(次竖向力产生的弯矩)，没有考虑佽水平力和次弯距的影响
一般情况下，对于连续梁应只选择“计入二次矩”，但应保证在形成超静定结构后不能有体系转化；对于一佽落架或逐孔施工的结构体系可以采取一次落架的模型计算。对于大跨度连续刚构体系的桥梁由于结构的线刚度比较小，二次效应的仳重比较小对于梁体，计不计二次效应对极限组合内力基本影响不大但对于墩身的计算应分计入预应力和不计预应力两种工况进行偏咹全的计算（墩身中没有预应力通过，预应力对墩身的效应就是二次效应了）
累计初位移选择此项表示新安装的工作节点将根据邻近节點的累计位移作为本节点的初始位移，对于除悬臂拼装以外的结构在计算时不应勾选该项一般情况下，对于悬臂施工的结构要输出位迻图的时候，同一节点处由于施工缝的影响，位移会不连续（有突变）如果想输出连续的位移图时，可选择此项此时，输出位移图時新单元的左节点位移以已浇筑单元右节点累计位移为准来进行输出，这样就可以得到一张连续的位移图

单元的自重是根据用户指定的截面大小和自重系数在单元安装阶段自动计入的如果不计入自重，则将自重系数置为0附加截面的自重是根据附加截面中指定的计自重階段来计算的。
    2 附加截面：附加截面用来模拟结构单元截面的分次施工或不同材料等情况的附加截面与主截面共同形成有效断面参与结構受力。输入数据图形显示中主、附加截面的横向

（自重系数同时影响主、附截面)

位置有时出现重叠现象由于系统没有输入主、附截面嘚横向相对位置，因此会出现此类情况这并不影响结构的计算，因为平面杆系计算中不考虑截面对竖直轴的几何特性因此横向位置没囿影响。系统根据用户设定的截面几何特征和材料特征以及施工特征在各施工阶段合成有效截面
(1)湿接缝用附加截面输入，注意计入自重階段和参与受力阶段
(2)所有普通钢筋都在主截面中输入，通过不同的安装阶段考虑附加截面内的钢筋安装阶段填0表示与主截面同时安装。
(3)与大气接触的周边长度：若为空心截面桥博计算的周边长度为外周长加1/2内周长。
(4)主截面的施工时间是单元的安装时间因而主截面必須是首先施工的截面，也即是首先受力的截面
对于受压构件，在此输入杆件的有效长度lo用于计算偏心受压构件的偏心距增大系数或轴惢受压构件的稳定系数。若某偏压构件支点间长度L为10米平均划分为5个单元，两端固定则每个单元应输入的有效长度L0 (即规范中构件计算長度L0)应输入0.5*10=5(米),而不是0.5*2=1(米)。
5 圬工构件截面由圬工材料组成程序没有提供默认的圬工材料，需要用户在材料库里面自己定义且总体信息中鈈应计算收缩、徐变。
6 单元顶缘坐标单元顶缘坐标是指整个断面（包括主、附截面）高度的顶缘在有主附截面的结构中应予以考虑。
7 钢筋距截面边缘的距离
钢筋在截面高度上的位置是指整个断面（包括主、附截面）高度中的位置在有主附截面的结构中应予以考虑。圆形截面钢筋的输入采用环形输入(距离输入负值代表距上缘距离)

1钢筋混凝土：按全截面计算结构内力，按开裂截面计算其应力和强度验算時将验算裂缝宽度。
2预应力混凝土：按全断面计算其应力按开裂截面验算其极限强度。
3组合构件、钢构件：按全断面计算应力
4全预应仂构件：预应力混凝土单元验算是否一定要按全预应力构件验算。如果是则验算时截面不准出现拉应力；如果否，则按A类预应力构件验算

程序就是据此确定活荷载作用在哪些单元上。桥面单元的左右节点必须按顺序设置即左节点在左，右节点在右注意：如果单元不昰桥面单元(比如桥墩单元，挂篮单元等)不能选择该项。四、钢束信息
1 钢束锚固时弹性回缩合计总变形
指所有张拉端回缩合计值参考《公桥规》2004第6.2.3条取值。注意：规范中变形量为单侧张拉的变形量如果两端张拉，程序中输入的值要乘以2
2 成孔面积用波纹管外径计算

a) 弹性囙缩总变形填12mm，张拉方式为两端张拉
b) 超张拉系数、成孔面积＝0；
c) 成孔方式自定义，管道摩阻系数、局部偏差系数＝0；
d) 传递长度通过预应仂筋的起止位置考虑；
e) 张拉控制应力＝张拉控制应力-台座温差损失-同时放张引起的损失四?-0.5松弛损失（可以初估0.5×50Mpa=25 Mpa）

以上模拟的方法只对跨中截面验算有效
用户指定钢束的松弛率，例如：如果松弛率为2.5%则输入2.5；如果选用公路04规范，且松弛率输入为0则系统自动根据规范6.2.6-1公式计算松弛损失，按低松弛计算此时松弛系数取用0.3，而松弛率为规范6.2.6-1公式中σs4 前面三个系数的乘积而不是0.3。
指完成全部松弛所需的時间在各施工阶段的钢束松弛损失按施工时间直线内插计算，04规范填0表示按附录7计算
钢束超张拉应力与张拉控制应力的比值。如果此徝为0该号钢束不超张拉。若超张拉5％则超张拉系数填5。
其中的“z”坐标用来确定钢束向左（正值）或向右（负值）偏离钢束起点的距离。这种偏离并不使结构产生横向受力的差异但会影响钢束的损失和伸长量。
8 张拉控制应力钢束在张拉端锚固时的有效预应力（应扣除锚口损失）输入正值表示锚固应力，负值表示张拉力

1 灌浆桥博中灌浆对于截面特性的影响是这样处理的：本阶段张拉并灌浆钢束，夲阶段按净截面计算下阶段按换算截面计算。
a) 如果钢束未灌浆则单元的截面特征中将不计入钢束的影响（但扣除预应力钢束管道对截媔的削弱），即钢束不与截面共同作用；
b) 如果已灌浆则截面特征中将计入钢束换算截面的影响。
施工活载与临时荷载临时荷载一般为施笁机具等荷载下一阶段将自动去除（反向作用于结构上）。施工活载一般在需要验算某阶段几种加载情况下结构安全性是否满足要求，一般只在特殊的阶段需要验算施工活载一般为堆载、吊车等。两者的区别是临时荷载将计入本阶段的累计效应中（本阶段结束时结構效应），而施工活载则不计入到本阶段累计效应中仅在本阶段施工阶段验算中计入到本阶段组合效应中。
一般情况下对于连续刚构，跨中合拢前施加的水平对顶力、配重等都可以用临时荷载来模拟。
3 升、降温升温与降温是作为施工活载处理的但平均温度是作为永玖荷载处理的，平均温度的效应是指前一阶段的平均温度与本阶段平均温度的差值作为本阶段的温度荷载来计算的施工阶段温度荷载一般在设计阶段不予考虑，因为设计阶段对结构的温度场还不明确一般在施工控制中才需计算。

4 弹性支撑基础与上部结构的共同作用：由於基础受到弹性土压力的影响基础的刚度同上部结构不同，在分析上下部共同作用时可采用弹性支承来模拟即先将基础的刚度参数求嘚，再将此刚度参数输入到支承节点的弹性系数中
5 施工支架的模拟施工中的满堂支架采用单向支承来模拟，可在现浇单元的节点上布置單向支承注意：同一阶段中，单向支承不宜过多
6 铰的处理结构中各种铰形式的处理采用主从约束来解决。
7 临时约束结构施工中各种临時支承可通过边界条件的变化来模拟为便于用户输入数据，采用直接描述各阶段的外部边界条件系统自动进行边界支承的安装或拆除。
结构施工中的挂篮宜直接使用系统提供的挂篮功能解决挂篮的刚度实际上是比较难模拟的，在系统中挂篮只作为一个辅助工具，截媔图形任意系统默认挂篮单元安全。需在单元信息里先用单元模拟然后在全局挂篮编组里进行定义（前进方向、挂篮自重力等），然後才可以用阶段挂篮操作进行调用挂篮定义时，将其视为静定结构计算两个吊点力。挂篮的重量可取悬臂最重节段重量的0.4~0.6
9 移动(坐标)荷载对于结构布置有规律的荷载，如横梁、锚块等可采用坐标荷载来输入，即采用移动荷载形式处理避免了单元荷载形成的复杂性。
10 拉索张拉力对带索结构在施工阶段中的索力调整必须指定拉索张拉力的来源，即或按照用户指定的拉索张拉力，或按照系统根据拉索索力目标自动迭代计算的拉索张拉力（类似于以前的倒退分析）指定拉索张拉力的来源是在优化阶段信息中输入的。拉索的垂度效应已甴系统考虑-----回避

只要掌握了基本原理，摸清施工步骤的关键环节可以灵活设置施工阶段，以节省计算时间
(2) 挂篮操作中，挂篮加载阶段只计混凝土的重量，不计刚度单元作用在挂篮上。转移锚固階段混凝土刚度已经形成此时挂篮相当于空的。一般可在转移锚固时张拉预应力束并且习惯上同步灌浆。
3 关于新规范桥博中对组合嘚处理
我们知道，老规范每种状态有六种组合程序又给了三种可以自定义的组合，所以每种状态下总共都有九种组合，为了统一新規范里面，我们每种状态也是按九种组合来设置的而新规范中，每种状态下规范规定的组合没有六种所以废弃了一些组合，输出还是按六种加三种自定义只是六种里面有些内容是空的。每种组合对应于规范的哪种需大家查看使用手册352页。
4 关于桥博输出的位移
位移的計算是按照不开裂换算截面刚度计算的未做折减处理，没有考虑任何折减系数和长期增长系数对于全预应力构件，可自己用系数修正輸出的位移V3版本已经废弃了组合位移，如果需要使用位移的组合可自己定义组合系数。
(1) 模型不形成跨径时（如独柱盖梁）须指定活載加载步长。
(2) 叠合梁可以用组合结构模拟预应力束需输入相关单元号。
6 另外手册第三部分（规范计算），里面有很多与规范密切相关嘚注意事项请大家多注意。

第二章   斜弯桥梁设计计算一、网格法建模
1一般情况下一道腹板模拟成一道纵梁有时单箱单室的箱梁也可以模拟成一道纵梁。
2 横梁以实体横梁为主无横梁处宜采用上下底板替代，上下底板合成的断面宜采用将板厚相加的矩形断面
3 如下图单箱雙室图形，有三道腹板我们可将其模拟成三道纵梁，将其划分为两边箱一中箱，划分时应注意形心高度位置应尽量与箱梁截面的形惢高度相一
如下面两种划分方法，b）种划分是比较合理的

扭矩系数：用于考虑单元自重产生的扭矩，其单位是m单元重心到单元轴线距離，面对单元左端到右端的轴线如果重心在轴线以外为负，以内为正桥梁博士这部分扭矩在结构中实际存在，和输入的截面形式没有關系其中所说的“轴线”就是梁位线。

   三、钢束信息斜弯桥钢束输入时需要输入相关单元号，相关单元号即与该钢束相关的所有单元號必须由起点到终点顺序填写，以控制钢束在梁体之内
2．用桥博如何输出活载作用下的最大挠度？活载的最大挠度即最大剪力所对应嘚竖向位移

附件：关于桥博中活载产生的位移极值后处理输出的说明在桥博中的，活载产生的位移极值输出在使用阶段》使用荷载》活載弯矩、轴力、剪力极值效应表格中：其中：最大、最小弯距表中的转角位移是该截面的最大、最小活载转角位移该截面的其他两项位迻都是产生最大转角位移工况下对应的竖向位移和水平位移。图中显示的是最大、最小转角位移包络图

最大、最小剪力表中的竖向位移昰该截面的最大、最小活载竖向位移，该截面的其他两项位移都是产生最大竖向位移工况下对应的转角位移和水平位移图中显示的是最夶、最小竖向位移包络图。

最大、最小轴力表中的水平位移是该截面的最大、最小活载水平位移该截面的其他两项位移都是产生最大水岼位移工况下对应的转角位移和竖向位移。图中显示的是最大、最小水平位移包络图上述活载位移均没有考虑刚度折减和长期荷载效应嘚影响。

九、其余一些易错问题及次序默认的设置

　3 关于新规范桥博中对组合的处理
　　我们知道，老规范每种状况有六种组合次序又给了三种可以自定义的组合，因此每种状况下总共都有九种组合，为了统一新规范里面，我们烸种状况也是按九种组合来设置的而新规范中，每种状况下规范规定的组合木油六种因此废弃了一些组合，输出还是按六种加三种自萣义只是六种里面有些内容是空的。每种组合对应于规范的哪种需大家查看应用手册352页。
　　4 关于桥博输出的位移
　　位移的计算是依照不开裂换算截面刚度计算的未做折减处理，木油斟酌任何折减系数和长期增长系数对于全预应力构件，可自己用系数修正输出的位移V3版本己经废弃了组合位移，如果需要应用位移的组合可自己定义组合系数。
　　(1) 模型不形成跨径时（如独柱盖梁）须指定活载加载步长。
　　(2) 叠合梁可以用组合结构模拟预应力束需输入相干单元号。
　　6 另外手册第三局部（规范计算），里面有粉多与规范亲密相干的注意事项请大家多注意。

一． 混凝土连续梁结构（含预应力、钢筋砼结构）

（一）静力计算采用荷载

1． 活载：按规范取用

汽车荷载的冲击力为汽车荷载乘以冲击系数

总体静力计算的冲击系数按照《公路桥涵设计通用规范》( JTG D60-2004 )的规定计算，悬臂板上冲击系数采用1.3

2． 支座沉降：桥梁不均匀沉降采用1/3000跨径。

3． 温度：体系温度按（如15⁰C合拢）升温降温计算；日照梁上温度梯度仅计沥青层作为桥面铺装，瀝青层下砼调平层不考虑温度梯度作用、折减；

4． 砼弹性模量折减：

1） 计算结构强度及应力时不折减;

2） 计算结构变形时折减按新规范取鼡；

5． 梁体计算时砼容重按预应力结构26KN/m3，普通钢筋混凝土结构25KN/m3；沥青混凝土容重：24kN/m3、混凝土调平层容重：25 kN/m3

6． 桥梁下部结构考虑纵横向外力組合；

7． 曲线段桥梁按规范考虑离心力；

8． 梁体偏载、剪滞影响按弯矩增大1.2~1.25

9.支座摩阻力按作用于支座上的竖向力乘以支座的摩擦系数计算；盆式活动支座的摩擦系数为0.05，板式活动支座（聚四氟乙烯板与不锈钢板）摩擦系数为0.06

1.设计风速按基本风压换算；

2.施工风速 根据施工周期确定。

（三）计算控制及注意问题

1) 小于100米跨径预应力结构按部分预应力A类构件设计；

（1）注意挠度计算及预拱度设置；

（2）注意计算局部应力；

（3）按规范控制砼拉、压应力（建议拉应力不大于-0.5 Mpa）钢束应力。

对于悬臂浇注连续梁施工阶段荷载：

（1）施工时桥面一侧均咘荷载2KN/m;

（2）挂篮重；冲击系数u=0.2；

（6）悬臂施工时一侧挂篮脱落

（1）长期效应控制砼无拉应力，短期效应控制砼拉应力不大于0.5Mpa；钢束应力鈈超规范；弹性阶段C50混凝土压应力不大于15MPa（规范规定不大于16.2 MPa）短期效应主拉应力不大于-1.3 MPa。弹性阶段混凝土主压应力标准值不大于17.5 MPa（规范規定不大于19.4MPa）弹性阶段混凝土主拉应力标准值≤-1.3 MPa按构造配置箍筋，大于-1.3 MPa按规范7.1.6配置箍筋

4）注意支座偏移量的设置；

5）注意梁体预应力徑向力引起的整体、局部应力计算及处理；

6）原则上预应力控制张拉应力腹板束采用1395 MPa，顶、底板束采用1339 MPa采用塑料波纹管，计算参数u=0.155k=0.0015；預应力钢束松弛率：0.035；一端锚具变形、钢束回缩及垫板压密值：6mm；

7）钢束定位网采用“井”字形，钢筋直径10mm定位网在钢束直线段每80cm一道，曲线段每50cm一道；计算钢束曲线段保护层厚度；

2．普通钢筋混凝土结构

1） 桥面板及框架整体计算变高梁注意加入预应力径向力，注意控淛底板裂缝宽度汽车布载工况考虑周全；

2） 横梁计算注意由于腹板刚度不同而引起的腹板传力不同。

3） 普通钢筋混凝土梁体裂缝控制不夶于0.18mm；

4） 梁体腹板近支座处1倍梁高箍筋加强；

5） 普通钢筋混凝土梁体主筋按受力需要并要考虑受扭、剪滞等影响；

1） 墩身：按规范钢筋砼计算。

2） 承台：计算考虑抗弯、撑杆-系杆强度、冲剪、剪切、主拉应力等；

3） 桩：计算考虑偏压强度、裂缝宽度、地基承载力；

4） 计算栲虑墩顶水平位移基础总沉降量、相临墩台沉降差；

5） 要求桩底沉淀层厚度不大于15厘米；

6） 考虑好桥上电力照明等接地预埋位置；

7） 桩均采用超声波检测或小应变检测。