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BLDC电机的线电流和相电流问题
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各位大神，本人初入职场接手一个有关BLDC的工作，由于以前不是学电气相关专业的，目前对一些基础问题有些不太清楚，每天感觉很是疑惑，请指点一二，万分感谢！
简单描述：我现在有一BLDC电机并对其进行测试，测试过程采用一款BLDC控制器，用相关软件采集电机的电流，软件供应商说采集的电流是线电流。在给电机一个固定载荷（扭矩）时，通过调节PWM来调节电机转速。该电机是三角形连接方式，最近从一些资料上看到电机有一个相电流，且只要负载固定，无论转速怎么变，电机的相电流应该是不会变化的。所以我的问题是：
1.线电流是不是从电源到BLDC控制器直接线束流过的电流？
2.相电流是不是应该是控制器出来后流经电机内部线圈的电流？
3.线电流和相电流之间有什么关系(针对三角形连接的电机，采用梯形波控制)？是否可以用公式表达？
4. 当PWM为100%时，是否可以认为线电流等于相电流？
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一般有说线电压和相电压的，呵呵头回听人谈线电流相电流，你y解法，那么相电压不等于线电压，相电流等于线电流，你三角解法，那就是相电压等于线电压，相电流不 ...
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一般有说线电压和相电压的，呵呵头回听人谈线电流相电流，你y解法，那么相电压不等于线电压，相电流等于线电流，你三角解法，那就是相电压等于线电压，相电流不等于线电流，相就是等效的ABC相的，线就是那三个接头上看，wuv
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一般有说线电压和相电压的，呵呵头回听人谈线电流相电流，你y解法，那么相电压不等于线电压，相电流等于线 ...
你好，我对这块尚不熟悉，所以不太清楚。能否帮忙看一下我下面的理解是否正确：
（电源到控制器的电流*PWM）*电源电压=控制器到电机UVW的电流*（电机两端电压*PWM）+功率损失？
我的软件上能显示BLDC的电流，这应该是电源到控制器的电流，另外，控制器到电机UVW应该有一个电流，我们暂时叫电流B，在电机内部线圈从散热角度讲应该有一个相电流，它应该=电流B/1.732。我可以这样理解吗？
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电源到控制器端的电流哪有乘以占空比呢？电源接到控制器上，电压恒定，电流恒定啊，一般来说，只是控制器的输出有效线电压不是母线电压，小于母线电压，应该是母线电压乘以占空比吧，输出的线电流，大于母线电流，
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电源到控制器端的电流哪有乘以占空比呢？电源接到控制器上，电压恒定，电流恒定啊，一般来说，只是控制器的 ...
你好，当一个电机设计好了以后，如果负载扭矩一定，是不是它的线电流，也就是从控制器流经电机线圈的电流，是不是应该是固定的，这时候你调节PWM，改变的是电机两端的电压，但是线电流不变，所以母线电流也就是从电池到控制器的电流因该会增大？还有就是控制器采集的shunt的电流是母线电流还是线电流？谢谢
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对于交流电机来说，线相电压不同，但线相电流时一样的。
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三角形接法，1.732*U相=u线，I相 = I线；
星形接法，U相= U线，I线= 1.732*I相，不是看什么电机，关键是看电机的接法
技术新星奖章
人才类勋章
时间类勋章
热门推荐 /2无刷直流 （BLDC）电机的构造原理及电源控制方案
作者：Padmaraja Yedamale，Microchip7 k
n9 ~4 M2 j! U! C7 K0 {% |) P引言6 w* `& J0 n& L, ]& G2 B3 [无刷直流 （Brushless Direct Current， BLDC）电机是一种正快速普及的电机类型，它可在家用电器、汽车、 航空航天、消费品、医疗、工业自动化设备和仪器等行业中使用。# y+ Z9 S& Z5 B6 b$ u% x( ]6 G正如名称指出的那样， BLDC 电机不用电刷来换向，而是使用电子换向。BLDC 电机和有刷直流电机以及感应 电机相比，有许多优点。其中包括：/ R/ U: O* w
i, @5 |5 Oo
更好的转速－转矩特性; Q9 m* S' Q3 Jo
快速动态响应o
高效率1 W& L9 T1 k& L/ Lo
使用寿命长! y4 Y4 P/ P$ M. j4 x7 n* R. Do
运转无噪音o
较高的转速范围- E
K) ]+ n0 Y7 @% Q+ {& O此外，由于输出转矩与电机体积之比更高，使之在需要 着重考虑空间与重量因素的应用中，大有用武之地。 在本应用笔记中，我们将详细讨论 BLDC 电机的构造、 工作原理、特性和典型应用。描述 BLDC 电机时常用术 语的词汇表，请参见附录 B：“词汇表”。1 r, i5 K9 @# a: ?
D1 a2 x构造和工作原理BLDC 电机是同步电机中的一种。也就是说，定子产生 的磁场与转子产生的磁场具有相同的频率。BLDC 电机 不会遇到感应电机中常见的 “差频”问题。BLDC 电机可配置为单相、两相和三相。定子绕组的数 量与其类型对应。三相电机最受欢迎，使用最普遍。本 应用笔记主要讨论三相电机。0 ]. K' Z: n3 m2 B+ S! ?8 V* @8 H8 g7 j6 @2 q/ a定子BLDC 电机的定子由铸钢叠片组成，绕组置于沿内部圆 周轴向开凿的槽中 （如图 3 所示）。定子与感应电机的 定子十分相似，但绕组的分布方式不同。多数 BLDC 电 机都有三个星型连接的定子绕组。这些绕组中的每一个 都是由许多线圈相互连接组成的。在槽中放置一个或多 个线圈，并使它们相互连接组成绕组。沿定子圆周分布 这些绕组，以构成均均匀分布的磁极。. O/ y$ l% P5 w$ V & v/ i# X( a6 Q2 X& s
\, M! b$ j! i有两种类型的定子绕组：梯形和正弦电机。以定子绕组中线圈的互连方式为依据来区分这两种电机，不同的连接方式会产生不同类型的反电动势 （Electromotive Force，EMF）。更多信息，请参见“反电动势的定义”。 正如它们的名称所示，梯形电机具有梯形的反电动势， 正弦电机具有正弦形式的反电动势，如图 1 和图 2 所示。 除了反电动势外，两类电机中的相电流也有梯形和正弦 之分。这就使正弦电机输出的转矩比梯形电机平滑。但 是，随之会带来额外的成本，这是因为正弦电机中线圈 在定子圆周上的分布形式会使绕组之间有额外的互连， 从而增加了耗铜量。# W( B7 G7 e
_根据控制电源的输出能力，选择定子的额定电压合适的 电机。48 伏或更低额定电压的电机适用于汽车、机器人 和小型机械臂运动等应用。 100 伏或更高额定电压的电 机适用于家用电器、自动化和工业应用。7 V4 z0 K0 a% u6 t6 W. S. B
4 L& Y. B/ [; o3 `- v# @1 i* F! H$ T: k5 {9 Z转子& e( X6 O2 E$ T& S1 `' z5 y$ |& x7 ^9 U, Q' j& N转子用永磁体制成，可有 2 到 8 对磁极，南磁极和北磁 极交替排列。
^2 C; n/ l$ m/ N( X要根据转子中需要的磁场密度选择制造转子的合适磁性材料。传统使用铁氧体来制造永磁体。随着技术的进 步，稀土合金磁体正越来越受欢迎。铁氧体比较便宜， 但缺点是给定体积的磁通密度低。相比之下，合金材料单位体积的磁场密度高，生成相同转矩所需的体积小。同时，这些合金磁体能改善体积与重量之比，比使用铁 氧体磁芯的同体积电机产生的转矩更大。 稀土合金磁体有钕 （Nd）、钐钴 （SmCo）以及钕铁硼 铁氧体合金 （NdFeB）等。进一步提高磁通密度，缩小 转子体积的研究仍在持续进行中。* _/ r8 b
o% |! O) `6 O9 k图 4 展示了转子中不同磁体排列的横截面。 霍尔传感器, [2 b, f1 A, }; j和有刷直流电机不同，BLDC 电机的换向是以电子方式控制的。要使 BLDC 电机转动，必须按一定的顺序给定 子绕组通电。为了确定按照通电顺序哪一个绕组将得 电，知道转子的位置很重要。转子的位置由定子中嵌入 的霍尔效应传感器检测。. T8 I% U# H/ W4 j多数 BLDC 电机在其非驱动端上的定子中嵌入了三个霍 尔传感器。每当转子磁极经过霍尔传感器附近时，它们便会发出一 个高电平或低电平信号，表示北磁极或南磁极正经过该 传感器。根据这三个霍尔传感器信号的组合，就能决定 换向的精确顺序。6 D: r5 E5 T0 S- o7 h, ~* E注：霍尔效应原理：磁场会对位于其中的带电导体内运动的电荷载流子施加一个垂直于其运动方向的力，该力会使正负电荷分别积聚到导体的两侧。这在薄而平的导体中尤为明显。电荷在导体两侧的积累会平衡磁场的影响，在导体两侧建立稳定的电势差。产生这一电势差的过程就叫做霍尔效应，由 E. H. Hall 在 1879 年发现。8 d+ K0 \
e& R, e& r: [. ]- `& j图 5 展示了 BLDC 电机的横截面，转子具有相互交替的南北永磁体磁极。霍尔传感器嵌入在电机的静止部分中。将霍尔传感器嵌入定子的过程很复杂，因为这些霍尔传感器相对转子磁体的位置稍有不对齐，都会在判断转子位置时造成错误。为了简化在定子上安装霍尔传感器的过程，有些电机可能除了主转子磁体外，还在转子上安装霍尔传感器磁体，它们的体积比转子磁体小。每当转子转动时，霍尔传感器磁体就会产生和主磁体一样的效果。霍尔传感器通常装在 PCB 电路板上，固定在非驱动端的外壳盖上。这使得用户可以整体调整所有的霍尔传感器，以便与转子磁体对齐，从而获得最佳性能。 根据霍尔传感器的位置，有两种输出。霍尔传感器输出信号之间的相移可以是 60度 或 120度。电机制造商据此定义控制电机时应遵循的换向顺序。 * L3 k
T/ ^$ w2 P, j* [- p# K工作原理* W3 z$ W' l8 B' q9 I6 u3 G& U+ ]& x/ p- p$ _( G; C每次换向，都有一个绕组连到控制电源的正极 （电流进 入绕组），第二个绕组连到负极 （电流从中流出），第 三个处于失电状态。转矩是由定子线圈产生的磁场和永 磁体之间的相互作用产生的。理想状态下，转矩峰值出 现在两个磁场正交时，而在两磁场平行时最弱。为了保 持电机转动，由定子绕组产生的磁场应不断变换位置， 因为转子会向着与定子磁场平行的方向旋转。“六步换 向”定义了给绕组加电的顺序请参见下面的“换向顺序”。转矩 / 转速特性5 F/ }: r9 t! f. r- }; u; l$ i/ T& S$ S4 _- ~图 6 展示了转矩 / 转速特性的示例。有两个转矩参数用于定义 BLDC 电机，峰值转矩（TP）和额定转矩（TR）。 （参数的完整列表请参见附录 A：“典型的电机技术规范”。）连续运转时，电机的负载会增加直到达到额定转矩。如前所述，在 BLDC 电机中，转矩在转速达到额定值之前都保持不变。电机运转可达到的?大转速是额定转速的 150%，但从超过额定转速起转矩开始下降。1 s8 F% o- i. C
p, i 8 _& }0 u# ?; _& ]# g
n$ R2 O+ _4 }8 D) s! H/ K& z+ v那种经常带负载起动、停止和反转的电机应用需要比额定转矩更大的转矩。需要大转矩的时间通常很短，尤其是在电机从静止状态起动以及加速时。在此期间，需要额外的转矩来克服负载和电机本身的惯性。电机只要按转速转矩曲线运转，就能提供更高的转矩，最高可达峰值转矩。要了解如何为某个应用选择这些参数，请参见 “为应用选择合适的电机参数”一节。 + w! q0 `, s5 b将 BLDC 电机与其他类型的电机作比较& |4 B! c5 V3 g) b6 t* L1 v* a( I0 O与有刷直流电机和感应电机相比，BLDC 电机有许多优点，也有一些缺点。无刷电机需要的维护较少，因此和有刷直流电机相比寿命更长。与同体积的有刷直流电机和感应电机相比， BLDC 电机能产生更大的输出功率。由于转子用永磁体制成，和其他类型的电机相比，转子惯性较小。这就改进了加速和减速特性，缩短了工作周期。其线性的转速 / 转矩特性有助于预测转速调节的结果。使用无刷电机就无需检修电刷。在维护困难的应用以及检修空间狭小的场合，无刷电机是理想的选择。 BLDC 电机运行时比有刷直流电机安静得多，并且减少了电磁干扰（Electromagnetic Interference，EMI）。低电压型号对使用电池供电的应用、便携式设备或医疗应用很理想。) S5 B0 d2 G5 t6 F0 W# M/ a, L& w2 D0 v( J% l表 1 对 BLDC 电机与有刷直流电机之间的比较进行了总 结。 特性BLDC电机有刷直流电机换向根据霍尔位置传感器进行电子换向采用电刷换向维护由于无电刷而较少需要需要定期维护寿命较长较短转速 / 转矩特性平坦——在负载额定的条件下，可在所有转速下正常工作中等平坦——转速较高时，电刷摩擦增加，因此减少了有用转矩效率高——没有电刷两端的压降中等输出功率 / 体积高——由于出众的散热特性而缩小了体积。由于BLDC 电机将绕组放在了连接至电机外壳的定子上，因而散热更好中等 / 低——电枢产生的热量散发到气隙中，这使气隙中的温度升高，限制了输出功率 / 体积规范转子惯性小，因为转子上有永磁体。这改进了动态响应较大的转子惯性限制了动态特性转速范围较高——无电刷 / 换向器施加的机械限制较低——有电刷的机械限制产生的电子干扰低电刷中的电弧会对附近设备产生电磁干扰制造成本较高——由于其中有永磁体，制造成本较高低控制复杂且昂贵简单且便宜控制要求要保持电机运转，始终需要控制器。还可使用这一控制器控制转速固定转速不需要控制器；只有需要改变转速时才需要控制器7 Q* R/ E6 x! c9 v1 _
v表 2 比较了 BLDC 电机与感应电机。) X& x9 z# X! E* U0 o特性BLDC电机交流感应电机转速 / 转矩特性平坦——在负载额定的条件，可在所有转速下正常工作非线性——低转速下转矩也低输出功率 / 体积高——由于转子采用永磁体，对于给定的输出功率可以实现较小的体积中等——由于定子和转子都有绕组，输出功率与体积之比低于 BLDC转子惯性小——动态特性较佳大——动态特性较差起动电流额定值——无需专门的起动电路大约是额定值的 7 倍——应谨慎选择合适的起动电路。通常使用星形－三角形起动器控制要求 要保持电机运转，始终需要控制器。还可使用这一控制器控制转速固定转速不需要控制器；只有需要改变转速时才需要控制器差频定子和转子磁场的频率相等转子运行频率低于定子，差值即为差频，随着电机负载的增加该差频也增加换向顺序图 7 展示了霍尔传感器信号相对反电动势和相电流变化的示例。图 8 展示了按照霍尔传感器信号应遵循的切换 顺序。图 7 上的序号对应于图 8 中所给的数字。每转过 60 个电角度，其中一个霍尔传感器就会改变状态。因此，完成电周期需要六步。在同步模式下，每转过 60 个电角度相电流切换一次。但是，一个电周期可能并不对应于完整的转子机械转动周期。完成一圈机械转动要重复的电周期数取决于转子磁极的对数。每对转子磁极需要完成一个电周期。因此，电周期数 / 转数等于转子磁极对数。, c# P7 ~& L0 B9 ^: k# k7 ^4 `# |$ H图 9 展示了用于控制 BLDC 电机的控制器的框图。 Q0 到 Q5 是 PIC18FXX31 单片机控制的功率开关。根据电 机的电压和电流额定值，这些开关可以是 MOSFET 或 IGBT，也可以是简单的双极性晶体管。' Y5 V: ~- N, ]8 z/ }' {表 3 和表 4 展示了根据霍尔传感器输入 A、 B 和 C 切换 这些功率开关的顺序。表 3 用于电机的顺时针转动，表 4 用于电机的逆时针转动。文中以彼此之间有 60 度相移 的霍尔传感器信号为例。正如我们之前在 “霍尔传感 器”一节中讨论的，霍尔传感器彼此之间的相移可以是 60癨ul0 或 120癨ul0。在选择控制特定电机的控制器时，应遵循 电机制造商定义的顺序。3 J3 H8 N8 {
l& d0 `. H- k: X$ B7 _+ @表3_从非驱动端看过去_顺时针方向转动电机的顺序+ R- n/ j2 l2 w% o( a 表4_从非驱动端看过去_逆时针方向转动电机的顺序 7 ]4 ?1 V; T. d$ B% d0 _# v参照图
9，如果标有 PWMx 的信号根据该顺序在导通(ON）和关断（OFF）之间切换，则电机将以额定转速运行。这里假设直流母线电压等于电机额定电压加上开关两端的电压损耗。要改变转速，这些信号必须以远高于电机频率的频率进行脉宽调制 （Pulse
Width Modulated， PWM）。作为一条经验法则， PWM 频率至少应该是电机?高频率的 10 倍。PWM 的占空比在一次换向过程中变化时，提供给定子的平均电压降低，从而降低了转速。 PWM 的另一个好处是，如果直流母线电压比电机额定电压高得多，可通过限制 PWM 占空比对应于电机额定电压的百分比来控制电机。这就增加了灵活性，可使控制器能与具有不同额定电压的电机协同工作，通过控制 PWM 占空比使控制器的平均输出电压与电机额定电压匹配。图7_霍尔传感器信号_反电动势_输出转矩和相电流/ |: i+ |8 ]7 H0 R, B, i* g4 B; T1 Q. @图8_按照霍尔传感器的信号给绕组加电的顺序 ( [6 N& [1 b5 T反电动势的定义& p& w& l4 c/ G( a, O3 I/ V4 R! ]& L4 }3 K( _9 h2 ~
电机转动时，每个绕组都会产生叫做反电动势 （反电动势）的电压，根据楞次定律，其方向与提供给绕组的主电压相反。这一反电动势的极性与励磁电压相反。反电动势主要取决于三个因素：o
转子角速度
t9 Z5 l' o1 {5 o1 F+ @5 Ko
转子磁体产生的磁场% t4 W0 u$ d/ G; Ko
定子绕组的匝数& B$ L, U' Z9 @* @( V+ K公式 1：反电动势 = (E) ∝ N*l*r*B*ω' k+ N$ x. T; L. h1 A3 k5 ~, C+ S其中：N 是每相绕组的匝数，& q4 D; d5 K7 J) Ml 是转子的长度，r 是转子的内径，! a- H# {( {! `% S# q/ IB 是转子磁场密度，ω 是电机的角速度8 H* v1 j8 b' ?0 \
L' F电机设计完毕后，转子磁场和定子绕组的匝数都是固定的。唯一决定反电动势的因素就是角速度，或者说转子 转速，随着转子转速的提高，反电动势也随之增加。电 机技术规范提供了一个称为反电动势常数的参数（见附 录 A：“典型的电机技术规范”），可用于估计给定转速 下的反电动势。* H* O# n- O. n6 S
m5 ]4 K( Q- Y4 |# v. V3 m9 M$ l绕组两端的压降可通过从供电电压中减去反电动势值算 出。使用反电动势常数设计电机的方法如下：当电机以 额定转速运行时，反电动势和供电电压间的电势差足以 使电机消耗额定电流，提供额定转矩。如果电机转速超 过额定转速，反电动势会显著增长，从而降低绕组两端 的压降，减小电流，从而导致转矩曲线下降。转速曲线 上?后一点表示供电电压等于反电动势与电机中压降损 耗之和，此时电流和转矩都等于 0。 BLDC 电机的无传感器控制0 B6 T! N( W/ Q! `) k* U7 J5 ^8 {( v# V; _6 @现在我们已经了解了根据霍尔传感器给出的转子位置进行换向的过程。 BLDC 电机还可通过监视反电动势信号，而不是霍尔传感器信号来换向。霍尔传感器信号和反电动势之间的关系 （相对于相电压）如图 7 所示。正如我们在前面的小节中看到的，每次换向时都有一个绕组得正电，第二个得负电，第三个保持开路状态。如图7 所示，霍尔传感器信号会在反电动势的电压极性从正变为负或从负变为正时改变状态。在理想情况下，这应在反电动势穿过零值时发生，但实际上由于绕组特性，会有延时。该延时应由单片机补偿。图 10 展示了 BLDC电机无传感器控制的框图。/ H1 p5 n1 l( K- |1 L要考虑的另一个方面是电机转速极慢的情况。由于反电动势与转子转速成正比，在极慢的转速下反电动势的幅值很低，很难检测到过零点。因此，当电机从静止状态起动时必须采用开环控制，待有足以检测到过零点的反电动势时，才转而采用反电动势检测控制。可检测到反电动势的?低转速可通过该电机的反电动势常数算出。, q2 N. f# W% G2 V$ l7 o, ]& t2 i% k
p/ u用这种方法换向无需霍尔传感器，在某些电机中连霍尔传感器磁体也不需要了。这就简化了电机结构，同时节约了成本。如果电机在多灰尘或多油的环境中运行，需要不时清洁才能确保霍尔传感器检测正常，在这种情况下使用无传感器控制自然很有优势。电机安装在难以检修的位置时同样也是如此。 5 x. I$ n. T4 E. {# k0 P* {. ]+ Y. q& `) \& a( g. Q( G为应用选择合适的电机参数为给定应用选择正确的电机类型很重要。必须根据负载 特性选择参数正确的电机。为给定应用选择电机要考虑 三个参数。它们是：o
该应用所需的峰值转矩o
需要的 RMS 转矩o
工作转速范围/ K9 I* b' b( Y% f# B8 V5 }, K% q峰值转矩 （TP）要求7 J( z4 y3 P9 k* r该应用所需的峰值(或者说最大值)转矩可以通过将负
载转矩(TL)、惯性转矩(TJ)和克服摩擦所需的转矩(TF)相加得到。6 f0 I9 w4 j- c5 y& i! u1 l# z4 e0 H, S& v- p' f/ I还有一些因素会对峰值转矩的总体要求有影响。例如， 气隙中的空气电阻造成的风阻损失。考虑因素的具体影 响是很复杂的。因此，经验告诉我们，计算转矩时要留 出 20% 的安全裕度。公式 2：∴ TP = (TL + TJ + TF) * 1.2, n
\$ Q$ K7 I惯性转矩 （TJ）是将负载从静止加速，或者从低速加速 到高速所需的转矩。这可以通过将包括转矩惯量在内的 负载惯量和负载加速度相乘而算出。. j$ b& ?% C0 s公式 3：TJ = (JL + M) * α其中：JL + M 是负载与转子惯量之和，α 是所需加速度5 P7 Z6 j5 @: p/ |; N
H# Y& i. L连接到电机轴上的机械系统决定了负载转矩和摩擦转矩。5 Q) ]6 a% q# f7 ]1 ZRMS 转矩要求 （TRMS）0 C- U1 B; _1 ~7 y8 o+ f均方根 （Root Mean Square， RMS）转矩可粗略地理 解为该应用所需的平均连续转矩。这取决于许多因素。 峰值转矩 （TP）、负载转矩 （TL）、惯性转矩 （TJ）、 摩擦转矩 （TF）和加速、减速及起动次数。4 ~& G7 ~: W, T8 [
n* h5 K以下公式给出了典型应用所需的 RMS 转矩，其中 TA 是 加速时间， TR 是起动时间，而 TD 是减速时间。公式 4：TRMS = √ [{TP2 TA + (TL + TF)2 TR +(TJ - TL - TF)2 TD}/(TA + TR + TD)]7 J4 m6 f4 ^/ j- J4 G& p6 A, U; `2 m2 l* W- ^; [. [转速范围0 e5 {9 V1 o2 o. E& ^1 Y# \这里讨论的转速指的是驱动应用所需的电机转速，由应用的类型决定。例如，像吹风机之类的应用，转速变化不太频繁，吹风机的?高转速可以是所需电机转速的平均值。但是在点对点定位系统 （例如高精度传送带运动或机械臂运动）中，就要求电机的额定转速高于平均移动速度。较高的工作转速是梯形转速曲线的组成部分，使得电机的平均转速等于系统的移动速度。梯形曲线如图 11 所示。9 K& ?7 a9 _7 i' p考虑到没有计算在内的各种因素，凭经验我们始终建议 您留有 10% 的安全裕度。 4 `/ `+ ~& a0 T) E$ L5 {+ \典型的 BLDC 电机应用0 t1 Y9 t$ j$ @2 uBLDC电机可以应用于市场中的各个领域。汽车、家电、工业控制、自动化、航空等等都可以使用 BLDC 电机。从中我们可以把 BLDC 电机控制的类型分为三个主要类别：o
定位应用恒定负载应用% [
P* v7 P/ E- M9 t6 @5 F: ^! N8 c7 c' U; Y这类应用中，转速的变化比保持设定转速的精度更重要。此外，加速度和减速度不会动态变化。在这类应用 中，负载直接连接到电机轴。例如风扇、泵和吹风机即 可归于这类应用。这类应用需要低成本控制器，多数运 行在开环状态。5 T2 J. ]* J& ]3 a& S变化负载应用这类应用中，当电机转速在一定范围内时，负载会发生变化。这类应用可能需要高速控制精度和良好的动态响应。家用电器中的洗衣机、干衣机和压缩机就是很好的例子。在汽车应用中，燃料泵控制、电子转向控制、引擎控制和电动车辆控制是很好的例子。它在航空航天业也有用武之地，如离心机、泵、机械臂控制、陀螺仪控制等等。这些应用可能使用转速反馈设备，并运行在半闭环或全闭环状态。这些应用使用高级控制算法，从而增加了控制器的复杂性。同时也提高了整个系统的造价。8 ~; N6 H; m. S! ^7 o' a. d定位应用) V, x& i$ ?5 K' C/ R/ \( t' M- q5 L$ X+ K1 P, }多数工业和自动化应用都可以归于这类。此类应用具有某种传动机制，可能是机械齿轮或定时传送带，也可能是简单的传送带驱动系统。在这些应用中，转速和转矩的动态响应很重要。同时，这些应用可能需要频繁切换转向。典型的转向切换过程包括一个加速阶段、匀速阶段和减速定位阶段，如图
所示。电机上的负载在所有这些阶段都可能变化，因而需要复杂的控制器。这些系统多数运行于闭环状态。可能有三个控制环在同时工作：转矩控制环、转速控制环和位置控制环。用光电式编码器或同步解算器测量电机的实际转速。某些情况下，也用这些传感器获取相对位置信息，或者用独立的位置传感器获取绝对位置。计算机数控 （Computer Numeric Controlled， CNC）机床就是很好的例子。此类应用大量用于过程控制、机械控制和传送装置控制中。0 Y0 X8 \8 D4 Q6 x+ ^6 }7 Q$ E, R! |5 o+ {$ M
h6 l总结7 g8 N; N2 m
B+ K9 p4 F+ G; l9 ^总的来说，BLDC 电机和有刷直流电机及感应电机相比 是具有优势的。它们具有更好的转速与转矩特性、较高 的动态响应和效率、较长的使用寿命、无噪音运转、较 高的转速范围，以及可靠而坚固的构造等等。同时，由 于输出转矩与电机体积之比更高，使之在需要着重考虑 空间与重量因素的应用中，大有用武之地。有了这些优 势，BLDC 电机在汽车、家用电器、航空航天、消费品、 医疗、仪器和自动化行业获得广泛应用。
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