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用土柱淋溶实验研究水杨酸对酸性土壤铝迁移的影响请教各位大侠，有做过土柱淋溶试验的吗？
请教各位大侠，有做过土柱淋溶试验的吗？
有做过或正在做这个试验的吗?
本人准备做这个试验，但看了些文献后，有几个问题不明白，想请教下?
我想问的是:
1.土柱中的土壤含水量是怎么确定的，有什么依据？文献中有的是5%-15%。《化学农药环境安全评价试验准则》中，柱中加水至土壤饱和持水量的60%？为什么这样做？
2.模拟降水量又什么依据？能否举例说明一下。
3.如果是做某种药在几种土中的移动性，主要是分析土壤理化性质对移动性的影响，这几种土装柱，土壤容重按哪个比较合理？
没做过土柱淋溶这个试验!不是很了解，帮顶起来，哪位高手路过帮你！var searchResultHtml=$("#tabSearchResult").html();
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题名: 用土柱淋溶实验研究水杨酸对酸性土壤铝迁移的影响
卷号: 44, 期号:2, 页码:252-257收录类别:
语种: 中文
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徐仁扣;肖双成;王永;赵安珍.用土柱淋溶实验研究水杨酸对酸性土壤铝迁移的影响,土壤学报,): 252-257
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固化块模拟酸雨淋溶试验效果研究
酸雨是影响填埋场中重金属迁移的重要因素之一，它会使填埋场中固化后的 危险废物中的有害重金属的溶解性增加，从而危害环境。我国很多地区都属于酸 雨重灾区，具体我国酸雨分布如下图所示:
从图中可看出，浙江省是我国酸雨污染最严重的地区之一，其中有较大面积 的pH都小于4.5，其它地区一般都小于5.0，平均降水pH为4.39，平均酸雨率 为87.9%，其中32个省控城市中有21个为重酸雨区，1个为轻酸雨区，其余10 个为中酸雨区。从降水化学组分看，我省酸雨属燃煤燃油过渡型酸雨。
而且我国最近出台的相关法规都有明确的要求，比如我国最新出台《环境影 响评价技术导则一地下水环境》的征求意见稿中就明确提出，对工业固体废物堆 放(填埋)场的污染源调查，要在了解堆放(填埋)场底部、侧部渗透性能等的 同时，还要采取有代表性的样品进行浸溶试验、土柱淋滤试验，测定废物的有害 成分、可浸出量、雨后淋滤水中污染物种类、浓度和入渗情况等，说明进填埋场 之前样品的浸溶试验、淋滤试验对评价样品是否可进填埋场填埋是非常必要的一 步。
因此本试验根据浙江省的降水和酸雨情况以及前面试验的固化结果设计了 固化块的模拟酸雨淋溶试验，所选用模拟酸雨的pH为3.0和5.0两种。
6.2材料与方法 6.2.1试验材料 (1)试验样品
根据前一章的固化结果，选定三种样品进行试验:添加0%水泥、养护14d 的固化样品，记为I,;添加5%水泥、养护14d的固化样品，记为I2;添加I 0% 水泥、养护7d的固化样品，记为I3o (2)模拟酸雨配制
在每升蒸馏水中加入1.OmL电解质母液，然后用混合酸调节到预定的pH值; 混合酸的配制:400 mL蒸馏水+40 mL浓硫酸++10 mL浓硝酸;电解质母液的配 制:3.7 g KC1+1.55 g CaC12+1.40 g NH4C1+500 mL蒸馏水。 (3)分析测定的指标
测定淋出液的pH;淋出液中Cu, Pb和Cd的浓度。
6.2.2试验方法
取固化成规格为40 mmX40 mmX160 mm供试的样品，装入内径6.3 cm、高 20.0 cm的圆柱容器中。根据固化试验结果设置只组淋溶试验，第一组为I,;第 二组为Iz;第三组为I3。为了考察填埋粒径对同化块中重金属溶出的影响，每组 试验设置四个淋溶装置，两个未破碎，两个破碎(4-5 mm )，分别用pH=3.0, pH=5.0 的模拟酸雨进行淋溶试验，试验过程中每天取样，测定淋出液的pH及Cu, Pb 和Cd的浓度。
未破碎共有6个固化块，直立放于淋溶装置中，因此淋溶的表面积为4 cmX4 cm=16 cm2，其中浙江省每年的平均降雨量为1400 mm左右，因而1年的降雨量 为1400/l OX 16=2240 cm3=.24 L,设置淋溶时间为半个月，则每天淋溶 150 ml,即淋溶速率为0.1 ml/minx
破碎共有6个固化块，放于淋溶装置中，此淋溶的表面积为装置的上表面 积:3.14X (6.312) z=31.2 cm2，因而1年的降雨量为.2=4368 cm3=.37 L，控制淋溶速率与未破碎固化块淋溶速率一致，即淋溶速率为0.1 ml/min o
淋溶装置如下图所示:
6.3结果与讨论 6.3.1 I:固化块模拟酸雨淋溶试验分析
分别对I!固化块进行两组模拟酸雨淋溶试验，一组是在pH为3.0模拟酸雨 条件下淋溶;另一组是在pH为5.0模拟酸雨条件下淋溶，同时每组都设置了固 化块破碎和未破碎两个对比，考察破碎和未破碎两个对比之间的淋溶效果，以及 两个模拟酸雨pH之间的淋溶效果。
试验结果发现，固化块破碎的两个装置在模拟酸雨持续淋溶后，未在装置底 部收集到淋出液，在排除各管路堵塞的情况下，还是未能收集到淋出液，观察整 个装置，发现淋溶液在装置中很难往下迁移，导致底部没有淋溶液淋滤过，反而 在装置的上方积有淋溶液，而且发现在装置上方积有淋溶液的固化样品已成浆糊 状，说明添加0%水泥的固化块破碎后在模拟酸雨淋溶下，其中的稳定化药剂和 残渣与淋溶液作用，形成了较致密的浆糊状，导致淋溶液未能在装置中往卜迁移， 而是聚积在淋溶样品的上方，时间久了会发现在淋溶样品上方会长有各种霉菌。
固化块未破碎的两个装置在模拟酸雨的持续淋洗下，24 h后固化块逐渐被破 坏，不成形，最后变成了与破碎装置中的样品一样，如下图所示，说明虽然稳定 化试验结果中表明不添加水泥的情况下重金属浸出浓度能达到填埋场入场控制 标准，但在酸雨持续淋溶过程中容易发生溶解，而且固化块容易破碎，从而放大 到整个危险废物填埋场中，不添加水泥的固化块在填埋场填埋后势必导致坍塌， 而且不利于酸雨雨水的渗透和疏通，从而不太适合于填埋场填埋，因此水泥固化 是必不可少的。
固化块模拟酸雨淋溶试验分析
针对I:固化块两组不同pH模拟酸雨淋溶试验以及固化块破碎和未破碎两个 对比试验，结果发现，固化样品在持续的模拟酸雨淋溶下，未破碎的固化块均能 保持良好的固化块的形状，但是当淋溶一年降雨量后，固化块开始破裂，如下图 所示。
同时对每天取样的淋出液进行了pH测定，及Cu, Pb和Cd浓度的测定分 析，分析结果如下。 (1)淋出液的pH值变化
经过一年的酸雨淋溶，未破碎固化块淋出液的pH基本保持在8.0-10.0之 间，没有发生很大的变化，说明固化块具有一定的酸缓冲能力，而且一年酸雨淋 溶之后，该酸缓冲能力并没有被破坏。由图6-7可看出，刚开始破碎固化块淋出 液的pH要明显高于未破碎的固化块，随着时间的延长，破碎和未破碎固化块淋 出液的pH趋于接近，主要是由于固化块经过破碎后，更多地碱性物质被暴露出 来，中和了酸雨淋溶液，导致破碎的固化块淋出液pH要高于未破碎固化块淋出 液的pH,渐渐地，随着时间的推移，未破碎固化块中的碱性物质也逐渐被溶出， 导致其pH也有略微的升高，最后趋于接近。
图6-8是不同pH模拟酸雨对淋出液pH的影响，发现同一破碎程度下固化 块在不同pH模拟酸雨淋溶下pH没有发生很大变化，而且都在&0-10.0之间， 未破碎固化块淋出液的pH随着时间的推移有略微上升的趋势，而破碎固化块淋 出液的pH基本维持水平不变。主要是由于未破碎固化块中的碱性物质有个缓慢 暴露的过程。
(2)淋出液中Cu, Pb和Cd浓度的变化 ①淋出液中Cu浓度的变化
图6-9描述了同种pH模拟酸雨淋溶条件卜固化块的破碎和未破碎之间淋出 液中Cu浓度的比较，发现一开始破碎固化块的淋出液Cu浓度要明显高于未破 碎固化块淋出液Cu浓度，而且pH=3模拟酸雨条件下破碎固化块淋出液Cu浓 度高达525.00 m留LpH=5模拟酸雨条件下破碎固化块淋出液Cu浓度也高达 496.50 mg/L，主要是由于固化块弓’游离的腐柏酸与Cu络合增加了Cu的溶出， 随着时间的推移，淋出液中C。的浓度有个迅速下降的过程，当pH=3模拟酸雨 淋溶体积达到!300 ml时，淋出液中Cu浓度下降到了30.82 mg/L，之后逐渐减 小，趋于稳定;当pH=5模拟酸雨淋溶体积达到1700 ml时，淋出液中的Cu浓度下降到了67.48 m叭，之后也缓慢减小，趋于稳定，主要是由于随着游离腐植 酸的减少，Cu被稳定地络合于固化块中。
从图6一结果看出，未破碎的固化块在模拟酸雨作用下淋出液中Cu浓度呈 现出缓慢减小的趋势，开始淋出液中Cu浓度要比破碎固化块淋出液浓度小的多， 但也分别达到了312.50 m叭和261.90 m叭，随着时间的推移，淋出液中Cu的 浓度缓慢减小，经过一年的酸雨量淋溶后淋出液中Cu的浓度还分别有115.40 m叭和117.30 m叭。主要是由于未破碎固化块的淋出液中Cu在酸雨作用下缓 慢被释放出，随着游离腐植酸的减少，最终也会趋于稳定。
图6-10是不同pH模拟酸雨作用下淋出液中Cu浓度变化对比，图6-10(1) 表明了未破碎固化块淋出液中Cu浓度缓慢减小，但pH=3和pH=5的模拟酸雨 作用下，淋出液中Cu浓度的差距不是很明显;图6-10(2)显示了破碎固化块在 pH=5模拟酸雨淋溶‘卜淋出液中Cu浓度达到稳定要慢于pH=3模拟酸雨淋溶’卜淋 出液中Cu浓度。从破碎和未破碎固化块淋溶试验结果对比发现，未破碎固化块 中Cu较破碎固化块中稳定，在模拟酸雨持续淋溶下，未破碎固化块中的Cu呈 现出缓慢释放的过程。
②淋出液中Pb浓度的变化
分别对pH=3和pH=5两种模拟酸雨处理以及破碎和未破碎不同粒径处理进 行了淋出液中Pb浓度的测定，结果发现淋出液中Pb均未能检测出，说明水泥 固化后对Pb具有较好的稳定作用，经过一年的模拟酸雨淋溶，并没有破坏固化 块中Pb的稳定态。
③淋出液中Cd浓度的变化
图6-11描述了同种pH模拟酸雨淋溶条件下固化块的破碎和未破碎之间淋出 液中Cd浓度的比较，发现淋出液中Cd浓度的总趋势都是先迅速下降然后再缓 慢上升，而且刚开始pH=3模拟酸雨作用下淋出液中Cd的浓度要明显高于pH=5 模拟酸雨作用下淋出液中Cd浓度，主要是由于刚开始游离腐植酸与Cd络合， 导致Cd的溶出浓度较高，随着游离腐植酸的减少，其溶出浓度迅速减小，后面 溶出浓度有略微上升，可能的原因首先与Cd本身的化学性质有关，它可溶于酸， 在模拟酸雨持续淋溶的过程中，固化块中存有一小部分Cd或其氧化物被淋洗出， 其次可能是由于残渣中存有多个重金属混合体，在酸雨作用一，随着其它重金属 的淋出而有一小部分被淋出，但是随着固化块中腐植酸、水泥与重金属结合趋于 稳定，后面Cd的溶出浓度也最终会趋于稳定。
图6-12是不同pH模拟酸雨作用下淋出液中Cd浓度变化对比，发现同种固 化块粒径在不同pH模拟酸雨作用下no开始淋出液中Cd浓度存在较大差别， pH=3模拟酸雨作用下淋出液中Cd的浓度也明显高于pH=5模拟酸雨作用下淋出 液中Cd的浓度，而且也是呈现出先迅速减小后缓慢上升的趋势，表明同一粒径 固化块在不同模拟酸雨作用下Cd的溶出浓度呈现出了类似的趋势。
6.3.3 I3固化块模拟酸雨淋溶试验分析
分别对I3固化块进行两组不同pH模拟酸雨淋溶试验，同时每组都设置了固 化块破碎和未破碎两个对比，考察破碎和未破碎两个对比之间的淋溶效果，以及 两个模拟酸雨pH之间的淋溶效果。
试验结果发现，固化样品在持续的模拟酸雨淋溶‘卜，未破碎的固化块均能保 持良好的固化块的形状。同时还可观察到pH为3.0的模拟酸雨淋出液的颜色要 比pH为5.0的模拟酸雨淋出液的颜色深，如下图所示，说明酸性更强的酸雨淋 洗液更容易将游离的队等腐植酸淋洗出。
分别对pH=3和pH=5两种模拟酸雨处理后淋出液pH进行测定，发现相同 pH模拟酸雨作用下破碎固化块淋出液pH要明显高于未破碎固化块淋出液pH} 而且破碎后固化块淋出液的pH有的高达10.94，说明固化块具有一定的酸缓冲 能力，由图6-I 5还可得，破碎和未破碎固化块在同种pH模拟酸雨淋溶后淋出液 的pH基本都保持在8.0-11.0左右。说明破碎和未破碎固化块经过一年模拟酸 雨淋溶之后并没有破坏固化块中的酸缓冲体系。
图6-16不同pH模拟酸雨对淋出液pH值变化的影响，发现同一破碎程度固 化块在不同pH模拟酸雨淋溶下pH没有发生很大变化，而且也都在8.0-11.0之 间，表明同一破碎程度固化块在不同pH模拟酸雨淋溶之后也并没有破坏固化块 中的酸缓冲体系。结果还发现未破碎固化块淋出液的pH随着时间的推移有略微 上升的趋势，主要是由于未破碎固化块中的碱性物质有个缓慢暴露的过程。
①淋出液中Cu浓度的变化
图6-17描述了同种pH枝拟酸雨淋溶条件卜同化块的破碎和未破碎之间淋出 液中Cu浓度的比较，发现固化块在pH=3干莞拟酸雨作用下，淋出液中Cu的浓度呈现出逐渐下降的趋势，而且破碎固化块淋出液中Cu浓度要明显高于未破碎 固化块的淋出液Cu浓度，未破碎的经过一年的酸雨淋溶之后达到了12.06m叭， 从而也说明了破碎后的固化块更加容易使残渣中的Cu被酸雨淋溶出:固化块在 pH=5模拟酸雨持续作用下，淋出液中Cu的浓度呈现出了先下降后有所上升， 说明酸性越小的酸雨对固化块中Cu的溶出更具长期性，较长时间内淋出液中Cu 的浓度将处于较高水平，随着游离腐植酸的减少，以及固化块中腐植酸、水泥与 重金属作用后趋于稳定，Cu的溶出浓度也会在较低的浓度水平上趋于稳定。
图6- I 8是不同pH模拟酸雨作用下淋出液中Cu浓度变化对比，图6-I 8(1) 表明了固化块在pH=3模拟酸雨作用下经过一年雨量的淋溶可以达到较低的水 平，而在pH=S模拟酸雨作用下淋出液中Cu的浓度之后反而有逐渐升高的趋势， 说明低pH模拟酸雨对未破碎固化块中Cu具有长期缓慢释放作用，从而长期作 用于环境:图6-18(2)表明了破碎固化块在pH=3模拟酸雨淋溶下淋出液中Cu浓 度在整个淋溶过程中要明显高于pH=5模拟酸雨淋溶下淋出液中Cu浓度，说明 酸性越强的酸雨对破碎后的I3固化块中Cu具有越强的释放能力，也就是说固化 块在一年模拟酸雨的淋溶后其中腐植酸、水泥与重金属的作用并没有趋于稳定， 随着模拟酸雨的继续淋溶，固化块中的Cu也会在一个较低水平上趋于稳定。
②淋出液中Pb浓度的变化
通过对每个装置的淋出液中Pb浓度的测定，发现淋出液中Pb均未能检测 出，说明水泥固化后对Pb具有较好的稳定作用，经过一年的模拟酸雨淋溶，并 没有破坏I3固化块中Pb的稳定态。 ③淋出液中Cd浓度的变化
图6-I 9描述了同种pH模拟酸雨淋溶条件下固化块的破碎和未破碎之间淋出 液中Cd浓度的比较，发现淋出液中Cd浓度的总趋势都是先略微下降然后再有 所上升，固化块在酸雨持续淋溶1122 ml时，淋出液中Cd的浓度降到最低，达 到0.2 m叭左右，之后有所上升，主要是由于刚开始游离腐植酸与Cd络合，随 着游离腐植酸的减少，其溶出浓度迅速减小，后面溶出浓度有略微上升，可能的 原因首先与Cd本身的化学性质有关，它可溶于酸，在模拟酸雨持续淋溶的过程 中，固化块中存有一小部分Cd或其氧化物被淋洗出，其次可能是由于残渣中存 有多个重金属混合体，在酸雨作用下，随着其它重金属的淋出而有一小部分被淋 出，但是随着固化块中腐植酸、水泥与重金属结合趋于稳定，后面Cd的溶出浓 度也最终会趋于稳定。从图中还可看出，相同pH的酸雨淋溶条件下不同固化块 破碎程度对Cd的溶出没有很大的差别，表明破碎和未破碎不是固化块中Cd的 溶出的主要因素。
图6-20是不同pH模拟酸雨作用下淋出液中Cd浓度变化对比，表明同种破 碎程度固化块在不同pH模拟酸雨作用下呈现出了相同的趋势，都是先缓慢下降 后有所上升，但是随着固化块中腐植酸、水泥与重金属结合趋于稳定，后面Cd 的溶出浓度也会最终趋十稳定。
6.3.4 IZ和I3固化块淋出液中重金属浓度对比 Ct)淋出液中Cu浓度变化比较
从图中可以看出，添加10%水泥、养护7d的固化块淋出液中Cu的浓度要 明显低于添加S%水泥、养护14 d的固化块淋出液中Cu的浓度，说明在达到一 定固化效果条件一下添加更高比例的水泥可使养护时间缩短，适合于没有堆置场地 的危险废物焚烧残渣处置中心。
(2)淋出液中Pb浓度变化比较
比较不同水泥添加量及养护时间条件下、不同pH模拟酸雨淋溶条件下淋出 液中Pb浓度变化可知，由于淋出液中Pb均未能检测出，说明水泥固化后两种 固化块对Pb都具有较好的稳定作用，而且经过一年的模拟酸雨淋溶，并没有破 坏固化块中Pb的稳定态。
(3)淋出液中Cd浓度变化比较
不同水泥添加量及养护时间条件下淋出液中Cd浓度对比结果如下图所示。
从图中可以看出，添加!0%水泥、养护 7d的固化块淋出液中Cd的浓度要 明显低于添加5%水泥、养护14 d的固化块淋出液中Cd的浓度，也说明在达到 一定固化效果的条件下添加更高比例的水泥可以缩短养护时间，适合于没有堆置 场地的危险废物焚烧残渣处置中心。
(1) I:和I:固化块在两种pH的模拟酸雨持续淋溶一年后，其淋出液的pH 基本保持在8.0-11.0之间，表明一年的模拟酸雨持续淋溶并没有破坏固化块的 酸缓冲能力。
(2) I:固化块模拟酸雨淋溶试验结果表明经过腐植酸稳定化后水泥固化是 必不可少的，不添加水泥的固化块在填埋场填埋后容易坍塌，而且不利于酸雨雨 水的渗透和疏通。
(3)破碎和未破碎固化块淋溶试验结果对比表明，未破碎固化块中重金属 较破碎固化块中稳定，其中重金属在模拟酸雨持续淋溶下呈现出缓慢释放的过 程。
(4) I:和I;固化块淋出液重金属浓度对比结果表明在达到一定固化效果的 条件下添加更高比例的水泥可使养护时间缩短，适合于没有堆置场地的危险废物 焚烧残渣处置中心，相反对于有堆置场地的危险废物焚烧残渣处置中心可添加低 比例的水泥养护较长时间。
(5)一年的酸雨淋溶后，破碎的I:固化块淋出液中的Cu浓度均能维持在 较低水平，而未破碎的固化块淋出液中Cu, Cd的浓度均未能达到稳定的状态; I3固化块中重金属较稳定，其淋出液中重金属浓度比I:固化块淋出液低得多，但 经过一年的酸雨淋溶，也并没有达到一个稳定的状态，因此需要继续考察其更多 年份的酸雨淋溶效果。
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土柱淋溶实验的进行
为什么我做土柱淋溶实验的时候其他条件，比如柱子尺寸，装土质量，装柱高度都与别人的一样，但就是孔隙体积比别人的小很多呢~？而且流速也很慢
是一样的土呀~~~~~~
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