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求助铝合金热处理再结晶问题。。。标题一定要长才有人看
小弟不是材料专业的，对内部微观结构真的是一窍不通，虚心向大神请教。
第一张图是T851态的铝合金，第二张图是T851态后165℃时效11h，第三张图是T851态后蠕变时效165℃11h，150mpa的，同一个倍率下。
1、主要是想探究时效后会不会发生再结晶，但是铝合金的再结晶温度很高基本不太可能发生，而且材料院基本都是认为时效不会发生再结晶。但是现在有论文讨论加入Li和Mg，通过200℃-300℃的时效会发生PSN，而且也做了EBSD。就想请教大神我这个有没有发生再结晶，顺便讨论下铝合金蠕变时效对再结晶的影响。
2、我在网上找到的都是如何让再结晶发生来减少应力，我这个图片原始态应该是有再结晶的，但是蠕变时效后再结晶应该是减少了，我不知道如何解释再结晶减少的现象。我自己想一般铸造后是完全再结晶，轧制后再结晶减少，可不可以认为蠕变时效的和轧制类似。另外再结晶减少对性能有个什么影响？
3、如果有可能发生再结晶，应该怎么对比条件来验证，需不需要做EBSD。。。。。
我对材料的基础基本就限于材料成形了。。。。请大家语言尽量不要太专业了。。。:hand::hand::hand:
0mpa 3.jpg
150mpa 3.jpg
额，这个材料我们拿来只知道是T851工艺处理了，里面具体的数据是不知道的，包括变形量也不清楚，但是我觉得应该是变形量不大。
第一个图就是原始样；第二个图在原材料上我做了165℃，11h的时效；第三个图在原材料上做了165℃，11h，150Mpa的蠕变时效；都是用Keller腐蚀的。
我有个疑问，对材料发生再结晶的判断是要发现大量的再结晶晶粒还是只要发现有弓出形核或者等轴晶粒就可以认为发生再结晶了。
谢谢:arm::arm::arm:
要是这样，我就有些看不懂了，是你第一张图晶界没完全出来，还是视场选择有问题。另外具体是什么合金牌号的？
165℃时效，一般不会再结晶，晶粒不会发生变化，金相图片应该和时效前是一样的。
蠕变时效，我之前没接触过，但如果是形变热处理，那你这张金相图片相对第二张应该是正常的，因为明显晶粒更趋于扁平状的变形组织，说明变形程度增加了。
再结晶过程，一般来说，分以下几个阶段：回复，开始再结晶，晶粒长大，晶粒异常长大
回复是包含再结晶前发生的所有基本过程的多级过程，它是通过点缺陷的重排和消失以及位错的重排和部分消失而实现的，其结果或者不形成新的界面(点缺陷消失)，或者只有小角界面的形成和迁移(多边形化)
也就是说在金相显微镜下，如果只是发生回复过程，是看不到晶界的变化的。
一次再结晶的本质是在变形基体中形成再结晶核心和通过消耗基体而长大。
所以如果发现了明显的弓出形核，应该就是已经发生再结晶了，至于发现大量的再结晶晶粒，那再结晶已经发生一段时间了，如果是等轴晶粒，那已经是完全再结晶了。
2219的铝合金，你这么一说我才发现，时效后的第二张图片比第一张确实要更扁平。但是只有时效怎么就会更扁平了？
我觉得比较难对比，因为原始材料有大量的再结晶，现在蠕变时效后也有再结晶，我不能说清是原材料原来的再结晶，还是蠕变时效产生的再结晶。
我还有2张原材料上做了165℃，11h，210Mpa的高应力蠕变时效。
第一个是用Keller腐蚀的，第二歌是用Graff腐蚀的，我觉得晶粒有点等轴化，尺寸在变小，不知道对不对？
210mpa 0.jpg
210mpa 3.jpg
那我是不是可以说蠕变时效和原材料对比，根本就没有任何再结晶的发生，只是变形增加，晶粒变扁平后又回复了？
2219的话，看你这材料变形程度也不大，我估计再结晶起始温度肯定大于165℃。2024板材的再结晶起始温度都在270℃以上。
蠕变时效是形变热处理，一边变形，一边热处理，这时候发生的是动态回复。165℃，我还是认为不会发生再结晶，只是一个回复过程。
所以可以说，蠕变时效没有发生再结晶，只是变形增加，并且随之发生了动态回复。
嗯，谢谢了。我们这里材料院基本也是否定蠕变时效会发生再结晶的。
但是老板看到外文有人时效300℃后发生完全再结晶，觉得加入了200Mpa的力可能可以促进内部发生变化。
其实做蠕变时效只有做TEM的。。。我觉得我真是被坑了。。。
最后麻烦分析下我后来上传的图呗，谢了。。。
这两张图片看的不清楚。。。
不过粗看下，相对正常时效和150Mpa时效的的图片，晶粒有球化的趋势，如果你这些实验数据没有问题，应该是发生再结晶了。但是这个就不好解释了，如果硬要解释，可以这么说，200Mpa应力加上后，变形加大，导致再结晶的起始温度减小，从而165℃开始发生再结晶，保温一段时间后，晶粒重组，长大。但是有个问题，150MPa的应力产生的变形没有发生明显再结晶，200Mpa后就发生了，虽然有这个可能，但是我认为可能性不高，需要仔细验证。
但是从你给的这些全部数据看，我对这些数据的准确性表示怀疑，你给的原始样品的晶粒金相和时效后的金相相矛盾，目前你要继续往下做的话，建议你注意以下几个方面：
1、你首先要搞清楚你原始样品的具体处理制度，T851是已经时效过的，你们再拿来时效是什么目的，如果你要做再结晶方面的研究，最好是用刚刚冷加工后的样品；
2、你的金相图片不清晰，不确定晶界都腐蚀出来了，需要加强这方面的数据，如果感觉直接腐蚀效果不好，试下阳极覆膜看看；
3、可以找本讲变形或再结晶方面的书看下，回复再结晶方面的机理虽然还有争议，但是它的转变过程我们拿来分析应该是够了。
暂时就想到这些，之后可以再聊～
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常见的热处理方法：
TP347不锈钢动态再结晶行为及组织演变分析
来源:安徽工业大学材料科学与工程学院作者:李晓成
采用Gleeble-3500热模拟试验机对TP347含铌奥氏体不锈钢进行单道次等温热压缩试验。热压缩温度为900～1150℃，应变速率为0.005～0.05s-1。由流变应力曲线的回归分析得到TP347钢的动态再结晶激活能及有关的材料常数。通过金相检验揭示了TP347钢动态再结晶晶粒尺寸的变化。研究表明，TP347钢的动态再结晶晶粒尺寸随着应变速率的增大而减小;由于含铌，导致在相同变形条件下，与304不锈钢相比TP347钢的稳态应力更高，晶粒更加细小。这主要是由于TP347钢中高温析出碳化铌并对晶界及位错运动起钉扎作用所致。
目前，发展高蒸气参数及大容量超超临界机组已成为提高火电厂效益及降低成本的有效途径，开发具有高强度、高塑性及相对廉价的材料已成为实际生产的核心问题。对于超超临界机组锅炉用TP347不锈钢，细化组织除了可以提升材料的热塑性外，还可以大幅度提高其抗蒸气氧化性、许用应力、疲劳强度及耐热腐蚀性能，从而保证材料能在高温条件下长期运行。鉴于组织细化的重要性，如今超超临界机组用TP347不锈钢的生产趋向于通过改善工艺来细化组织。例如住友公司，通过最后一道拔管前的软化退火，获得了高温强度更好的细晶粒TP347HFG不锈钢。由于动态再结晶行为对细化组织有明显的作用，因此研究TP347钢动态再结晶过程微观组织的变化及流变应力行为具有重要的意义。分析合金成分发现，TP347钢含有能细化组织的微合金元素Nb，Nb对TP347钢动态再结晶行为的影响的分析是十分必要的。TP347钢是在304不锈钢的基础上添加0.7%左右的Nb，所以可通过对TP347钢和不含Nb的304不锈钢的热压缩试验，直观地反应Nb对热加工过程中流变应力及微观组织变化的影响。本文采用Gleeble-3500热模拟试验机对TP347奥氏体不锈钢进行了单道次等温热压缩试验，研究变形过程中的流变应力、晶粒尺寸及微观组织的变化，以及温度、应变速率等工艺参数对钢的组织和性能的影响，并与304不锈钢的试验结果作比较。
1、试验方法
1.1、试验材料
试验材料为挤压态超超临界机组用TP347奥氏体不锈钢，化学成分如表1所示。
表1&TP347不锈钢的化学成分(质量分数，%)
1.2、试验方案
试验是在Gleeble-3500热模拟试验机上进行的。开始时以5℃/s的升温速度将试样加热至1200℃，保温120s，再以5℃/s的降温速度将试样冷却至变形温度进行压缩。应变速率分别为0.005s-1，0.01s-1，0.05s-1;变形温度为900℃，1000℃，1100℃，1150℃;应变量为1。压缩完成后淬火保留高温组织。金相试样从压缩后的试样中部截取，观察面垂直于压缩面。金相试样用王水溶液(35%硝酸，15%盐酸，50%甘油)腐蚀以显示奥氏体晶界。用ZEISSAxiovert40MAT型光学显微镜进行金相分析，并采用截线法测量晶粒尺寸。热压缩变形工艺如图1所示。
图1&TP347钢的热压缩变形工艺
(1)在Gleeble-3500热模拟试验机上对TP347不锈钢进行单道次等温热压缩试验。通过回归分析试验数据，得到该变形条件区间内动态激活能Qact平均值为248377J/mol，材料常数n为4.33，A值为4.07&1010。
(2)在不同变形条件下TP347钢的组织均明显细化，证明以高温塑性变形细化TP347不锈钢的组织是可行的。且在相同变形温度下，随着应变速率的增大，晶粒尺寸减小。
(3)相同变形条件下TP347不锈钢的稳态应力高于304不锈钢，且晶粒细化效果更显著。其主要原因是TP347钢高温条件下析出的NbC具有钉扎作用，阻碍位错运动和晶界运动。【图文】金属学及热处理-回复再结晶_百度文库
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金属学及热处理-回复再结晶
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&&金​属​学​及​热​处​理​-​回​复​再​结​晶
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